첫째, 전송 프로그램 개발
세 번째 데이터 세트: 벨트 컨베이어 연동에서 1 차 스퍼 기어 감속기를 설계합니다.
(1) 근무 조건: 수명 10 년, 연간 300 일 계산, 2 교대 근무, 부하 안정.
(2) 원시 데이터: 롤러 원주 방향력 f =1.7kn; 벨트 속도 v =1.4m/s;
롤러 지름 D = 220mm 밀리미터.
운동도
둘째, 모터 선택
1. 모터 유형 및 구조 유형 선택: 알려진 작업 요구 사항 및 조건에 따라 y 시리즈 3 상 비동기 모터를 선택합니다.
2, 모터 전력 결정:
(1) 전송의 총 효율성:
η 합계 = η 벨트 ×η2 베어링 × η 기어 × η 커플 링 × η 드럼
=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95
=0.86
(2) 모터에 필요한 작동 전력:
Pd=FV/ 1000η 합계
=1700 ×1.4/1000 × 0.86
= 2.76 킬로와트
3, 모터 속도 결정:
롤러 샤프트의 작동 속도:
Nw=60× 1000V/πD
= 60 ×1000 ×1.4/π × 220
= 12 1.5r/min
표 2.2 권장 적정 비율 범위에 따라 V 벨트 비율 Iv=2~4, 단일 단계 스퍼 기어 비율 Ic=3~5 인 경우 적절한 총 비율 I 는 i=6~20 이므로 모터 속도의 선택 범위는 ND = I × NW = (6 ~ 20) 입니다.
이 범위 내 동기화 속도는 960 회전/분 및 1420 회전/분입니다. 표 2, 8. 1 에서 다음 표에 표시된 세 가지 적절한 모터 모델이 발견되었습니다.
시나리오 모터 모델 동력비 모터 속도 (r/min) 전동기의 전동비
KW 기어가있는 전체 회전 총 변속비
1y132s-6 31000 960 7.9 3 2.63
2y100 L2-4 31500142011.68 3.80
모터와 변속기의 크기, 무게, 가격, 전동과 감속기가 있는 전동비를 종합해 보면 시나리오 1 모터 회전 속도가 낮기 때문에 크기가 크고 가격이 높다는 것을 알 수 있다. 방안 2 는 온화하다. 따라서 모터 모델 Y 100l2-4 를 사용합니다.
4, 모터 모델 결정
위에서 선택한 모터 유형, 필요한 동력비 및 동기화 속도에 따라 선택한 모터 모델은 다음과 같습니다
Y 100l2-4.
주요 성능: 정격 전력: 3KW, 완전 부하 속도 1420r/min, 정격 토크 2.2.
셋째, 총 전동비를 계산하고 각 등급의 전동비를 분배하다.
1, 총 변속비: I 총 =n 전기 /n 실린더 =1420/121.5 =/;
2, 모든 수준의 변속비 분배
(1) I 밴드 가져오기 =3
(2) ∵i total =i 치아 ×i 와 π
∮ I 치아 =i 총 /i 밴드 = 1 1.68/3=3.89.
넷. 동작 매개변수 및 다이나믹 매개변수 계산
1, 각 축의 속도 계산 (회전/분)
NI=nm/i 밴드 = 1420/3=473.33 (회전/분)
NII=nI/i 치아 = 473.33/3.89 =121.67 (회전/분)
롤러 NW = NII = 473.33/3.89 =121.67 (회전/분)
2. 각 샤프트의 동력 (KW) 을 계산합니다
PI=Pd×η band =2.76×0.96=2.64KW 입니다.
PII=PI×η 베어링 × η 기어 = 2.64× 0.99× 0.97 = 2.53kW
3. 각 축의 토크를 계산합니다
Td = 9.55 PD/nm = 9550× 2.76/1420 =18.56n? M
Ti = 9.55 p2/n1= 9550 x 2.64/473.33 = 53.26n? M
Tii = 9.55 p2/N2 = 9550 x 2.53/121.67 =198.58n? M
다섯째, 변속기 부품의 설계 및 계산
1, 풀리 전동의 설계 및 계산
(1) 일반 v 밴드 윤곽선을 선택합니다.
교재 [1]P 189, 표 10-8, ka =1.2p = 2.
PC=KAP= 1.2×2.76=3.3KW
PC=3.3KW 및 n 1=473.33r/min 에 따라.
교재 [1]P 189, 그림 10- 12 에서 옵션 a 형 v 벨트를 추출합니다.
(2) 풀리의 참조 지름을 결정하고 벨트 속도를 검사합니다.
[1] 교재 P 190 표 10-9 에서 DD1= 95mm >; Dmin=75
Dd2=i 밴드 DD1(1-ε) = 3× 95 × (1-0.02) = 279.30mm.
교재 [1]P 190 표 10-9 에서 dd2=280 을 취한다.
벨트 속도 v: v = π DD1n1/60 ×1000.
= π × 95 ×1420/60 ×1000
= 7.06 미터/초
5~25m/s 범위에서 밴드 속도가 적당합니다.
(3) 벨트 길이 및 중심 거리 결정
초기 중심 거리 a0=500mm
Ld = 2 A0+π (DD1+dd2)/2+(dd2-DD1) 2/4a 0
= 2× 500+3.14 (95+280)+(280-95) 2/4 × 450
=1605.8mm
교재 [1] 표 (10-6) 에 따라 비슷한 LD = 1600 mm 를 선택합니다.
중심 거리 a ≈ A0+(LD-ld0)/2 = 500+(1600-1605.8)/2 를 결정합니다.
= 497mm
(4) 작은 풀리의 보각을 점검한다
α1=1800-57.30 × (dd2-DD1)/a
=1800-57.30 × (280-95)/497
=158.670 > 1200 (적용 가능)
(5) 밴드 수를 결정합니다.
단일 v 벨트 전동의 정격 전력입니다. Dd 1 및 n 1 에 따라 교과서 10-9 를 확인하여 p1=1을 얻습니다
I≠ 1 시 단일 v 밴드의 정격 전력 증가. 벨트 유형 및 내 체크리스트 △ p1= 0.17kw10-2 에 따라.
[1] 표 10-3 을 확인하여 k α = 0.94 를 얻습니다. 을 눌러 섹션을 인쇄할 수도 있습니다 [1] 표 10-4 를 확인하여 KL=0.99 를 얻습니다.
Z = PC/[(p1+△ p1) k α KL]
= 3.3/[(1.4+0.17) × 0.94 × 0.99]
=2.26 (3 을 가져옴)
(6) 샤프트의 압력을 계산합니다
교재 [1] 표 10-5 에서 Q=0. 1kg/m, 교재 공식 (1;
F0 = 500 PC/zv [(2.5/k α)-1]+qv2 = 500 x 3.3/[3x7.06 (2.5/0.94-/klook
그런 다음 베어링에 작용하는 압력 FQ 가 있습니다
Fq = 2zf 0 sin (α1/2) = 2× 3×134.3 sin (158.67 o/2)
=79 1.9N
기어 변속기의 설계 및 계산
(1) 기어 재질 선택 및 열처리: 설계된 기어 전동은 폐쇄형 전동이며 일반적으로
기어는 부드러운 치아 표면을 사용합니다. 표 [1] 표 6-8 을 참고하여 저렴하고 가공하기 쉬운 재료를 선택하세요. 피니언은 45 강, 조절처리, 톱니면 경도 260HBS； 를 사용합니다. 대형 기어도 45 강, 정화, 경도 215 HBS 입니다. 을 눌러 섹션을 인쇄할 수도 있습니다
정밀도 수준: 컨베이어는 일반 기계이며 속도가 높지 않습니다. 그래서 레벨 8 정밀도를 선택했습니다.
(2) 치아 표면 접촉 피로 강도 설계에 따라.
D1≥ (6712 × kt1(u+1)/φ du [σ h] 부터
관련 매개변수가 전동비 I 톱니 =3.89 인지 확인합니다.
피니언 톱니 수 Z 1=20 을 취합니다. 그런 큰 기어의 톱니 수: Z2=iZ 1= ×20=77.8, z2=78.
교재 표 6- 12 에서 φd= 1. 1 을 가져오다.
(3) 토크 T 1
T1= 9.55 ×106 × p1/n1= 9.55 ×/kloc- 밀리미터
(4) 하중 계수 k: k= 1.2 를 취합니다.
(5) 허용 접촉 응력 [σH]
[σH]= σHlim ZN/SHmin 교재에서 발견 [1] 그림 6-37:
σ hlim1= 610 MPa σ hlim 2 = 500 MPa
접촉 피로 수명 계수 Zn: 1 년 300 영업일, 일일 16h, N=60njtn 공식으로 계산됩니다.
N1= 60 × 473.33 ×10 × 300 ×18 =1.36 ×
N2 = n/I =1.36x109/3.89 = 3.4 ×108
[1] 교재 그림 6-38 에서 곡선 1 을 확인하여 Zn1=1Zn2 =/kloc-를 얻습니다
일반 신뢰도 요구사항에 따라 안전계수 SHmin= 1.0 을 선택합니다.
[σ h]1= σ hlim1Zn1/shm in = 610x/kloc-
[σ h] 2 = σ hlim2 Zn2/shm in = 500x1.05/1= 525mpa
그래서:
D1≥ (6712 × kt1(u+1)/φ du [σ h]
= 49.04mm
모듈: m = d1/z1= 49.04/20 = 2.45mm.
교재 [1]P79 표준 모듈 첫 번째 시리즈의 값, m=2.5 를 취합니다.
(6) 치근의 굽힘 피로 강도를 검사합니다.
σ bb=2KT 1YFS/bmd 1
관련 매개변수 및 계수 결정
피치 원 지름: d1= mz1= 2.5 × 20mm = 50mm.
D2 = mZ2 = 2.5× mm =195mm
이폭: b = φ DD1=1.1× 50mm = 55mm.
B2=55mm b 1=60mm 를 취합니다.
(7) 복합치형 계수 YFs 는 교과서 [1] 그림 6-40 에서 얻을 수 있습니다. YFS 1=4.35, YFS2=3.95 입니다.
(8) 허용 굽힘 응력 [σbb]
교재 [1]P 1 16 에 따르면:
[σbb]= σbblim YN/SFmin
교재 [1] 그림 6-4 1 에 따르면 굽힘 피로 한계 σbblim 은 σ bblim1= 490mpa σ bblim 2 = 4/kloc 여야 합니다
교재 [1] 그림 6-42 에 따르면 굽힘 피로 수명 계수 yn: yn1=1yn2 =1.
굽힘 피로에 대한 최소 안전계수 SFmin: 일반 신뢰도 요구 사항에 따라 SFmin = 1 입니다.
굽힘 피로 계산 허용 응력은 다음과 같습니다
[σ bb1] = σ bblim1yn1/sfmin = 490 ×1//kk
[σ bb2] = σ bblim2 yn2/sfmin = 410 ×1/1= 4/kloc-0
계산을 검사하다
σ bb1= 2kt1yfs1/b1MD1= 7/ [σbb 1]
σ bb2 = 2kt1yfs2/b2md1= 72.61MPa < [σbb2]
따라서 기어 치근의 굽힘 피로 강도가 충분합니다.
(9) 기어 변속기의 중심 모멘트 a 를 계산합니다.
A = (d1+D2)/2 = (50+195)/2 =122.5mm
(10) 기어의 원주 속도 v 를 계산합니다.
계산된 원주 속도 v = π n1d1/60 ×1000 = 3.14 × 473.33
V < 6 m/s 이므로 레벨 8 정밀도를 취하는 것이 좋습니다.
여섯째, 샤프트 설계 및 계산
종동륜 샤프트 설계
1, 샤프트 재질을 선택하여 허용 응력을 결정합니다.
샤프트 선택 재료는 45 # 강철, 담금질 및 템퍼링 처리입니다. [2] 표 13- 1:
σb=650Mpa, σs=360Mpa 입니다. [2] 의 표 13-6 에 따르면 [σb+ 1]bb=2 15Mpa.
[σ0]bb= 102Mpa, [σ- 1]bb=60Mpa
비틀림 강도에 따라 샤프트의 최소 지름을 추정합니다.
단단 기어 감속기의 저속 축은 샤프트이고, 출력단은 연축기와 연결되어 있다.
구조적 요구 사항을 고려하여 출력 샤프트 지름은 가장 작고 최소 지름은 다음과 같아야 합니다.
D ≥ C.
[2] 에서 표13-5,45 강철 C= 1 18 을 확인하십시오.
D ≥118 × (2.53/121.67)/kloc-0
키웨이 및 커플 링 구멍 지름 시리즈 표준의 영향을 고려하여 d=35mm 를 선택합니다.
3, 기어 힘 계산
기어의 토크: t = 9.55 ×106 p/n = 9.55 ×106 × 2.53/12/kloc
기어 힘:
원주 방향력: ft = 2t/d = 2 ×198582/195n = 2036n.
반지름 방향력: fr = ft tan 200 = 2036 × tan 200 = 741n..
4. 샤프트의 구조 설계
샤프트 구조를 설계할 때 샤프트 시스템의 결합 부품 크기와 부품이 샤프트에 고정되는 방법을 고려하여 샤프트 구조를 비례적으로 스케치합니다.
(1), 결합 선택
탄성 핀 커플 링을 사용할 수 있습니다. [2] 의 표 9.4 를 보면 결합 모델은 HL3 결합: 35×82 GB50 14-85 입니다.
(2) 샤프트에서 부품의 위치 및 고정 방법을 결정합니다.
단일 감속기에서 기어는 상자의 중심에 배치하고 베어링은 대칭으로 배치할 수 있습니다.
톱니바퀴의 양쪽에 있다. 샤프트 스트레칭에는 연축이 장착되어 있고 기어는 오일 링과 슬리브에 의해 구현됩니다.
축 방향 위치 지정 및 고정, 플랫 키 및 간섭 맞춤의 원주 방향으로 고정, 샤프트의 양쪽 끝
베어링 슬리브를 통한 축 방향 위치 지정, 간섭 맞춤을 통한 원주 방향 고정, 연결축
축 위치 지정은 양단 베어링 덮개로 이루어지며, 연축기는 플랫 키, 숄더 간섭 맞춤입니다.
축 방향 위치 지정 및 원주 방향 위치 지정을 각각 구현합니다.
(3), 각 샤프트의 지름을 결정합니다
추정된 축 d=35mm 를 연축기와 일치시켜 돌출 끝 지름 d 1 으로 사용합니다 (그림 참조).
커플 링과 숄더의 축 방향 위치를 고려하여 두 번째 세그먼트의 지름은 D2 = 40mm 밀리미터입니다.
기어와 왼쪽 베어링은 왼쪽에서 로드됩니다. 분해 및 부품 고정에 대한 요구 사항을 고려하여 샤프트 장착 위치 D3 은 D2, D3 = 4.5 mm 보다 커야 하며, 기어 분해를 용이하게 하기 위해 샤프트 지름 D4 는 D3, D4 = 50 mm 보다 커야 합니다. 기어의 왼쪽 끝은 슬리브로 고정되고 오른쪽 끝은 지름 D5 의 스냅 링으로 배치됩니다.
기어 위치 지정과 함께 오른쪽 베어링의 설치 요구 사항도 선택한 베어링 모델에 따라 결정됩니다. 오른쪽 베어링 모델은 왼쪽 베어링과 동일합니다. D6 = 45mm 입니다.
(4) 베어링 모델을 선택합니다. 깊은 홈 볼 베어링, 코드 6209, [1]P270 에서 선택. 매뉴얼에 따르면 베어링 폭 B= 19, 설치 치수 D=52, 따라서 샤프트 링 지름 D5 = 52mm.
(5) 샤프트의 각 세그먼트의 지름과 길이를 결정합니다.
섹션 1: d 1=35mm, 길이 L 1=50mm.
두 번째 부분: D2 = 40mm 밀리미터
처음에 내경이 45mm 인 6209 깊은 홈 볼 베어링을 선택했습니다.
폭은 19 mm 으로 기어 끝과 상자 내벽을 고려하여 베어링 끝면과 상자 내벽 사이에 일정한 거리가 있어야 합니다. 슬리브 길이는 20mm 이며, 씰 캡을 통과하는 샤프트 길이는 씰 커버의 폭에 따라 결정되어야 하며, 커플 링과 상자 외벽은 일정한 모멘트를 고려해야 합니다. 따라서 이 세그먼트의 길이는 55mm 이고 기어 세그먼트의 길이는 허브 폭보다 2mm 작아야 하므로 두 번째 세그먼트의 길이는 다음과 같습니다.
L2 = (2+20+19+55) = 96mm
세 번째 피치 지름 D3 = 45mm 밀리미터
L3 = l1-l = 50-2 = 48mm
ⅳ 세그먼트 지름 d4=50mm
길이는 오른쪽 소매와 같습니다 (예: L4 = 20 mm).
섹션 지름 d5=52mm, 길이 L5= 19mm.
샤프트의 세그먼트 길이에 따라 베어링 스팬 L=96mm 를 계산할 수 있습니다.
(6) 굽힘 모멘트 조합 강도에 따라.
① 원 지름 찾기: 알려진 d 1= 195mm.
② 토크 계산: 알려진 T2= 198.58N? M
③ 원주 방향력 찾기: 피트
교재 P 127(6-34) 에 따르면
Ft = 2t2/D2 = 2 ×198.58/195 = 2.03 뉴턴
④ 반경 방향 힘 Fr 을 찾는다.
교재 P 127(6-35) 에 따르면
Fr=Ft? Tan α = 2.03 × tan 200 = 0.741n.
⑤ 샤프트의 두 베어링은 대칭이기 때문에 LA=LB=48mm 입니다.
(1) 축 응력을 그립니다 (그림 a).
(2) 수직 모멘트 다이어그램을 그립니다 (그림 b)
베어링 반력:
페이 = FBY = Fr/2 = 0.74/2 = 0.37 뉴턴
FAZ = FBZ = 피트/2 = 2.03/2 =1.01n.
양쪽 대칭은 c 단면의 굽힘 모멘트도 대칭임을 나타냅니다. 수직 평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
Mc1= fayl/2 = 0.37 × 96÷ 2 =17.76n? M
수평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다.
Mc2 = fazl/2 =1.01× 96÷ 2 = 48.48n? M
(4) 토크 차트 그리기 (그림 d)
Mc = (MC12+mc22)1/2 = (17.762+48.482)/kloc- M
(5) 그림 e 와 같이 토크 차트를 그립니다.
토크: t = 9.55 × (p2/N2) ×106 =198.58n? M
(6) 동등한 모멘트 다이어그램을 그립니다 (그림 f)
토크로 인한 비틀림 전단력은 맥동 주기에 따라 변하며 α=0.2 를 c 단면의 등가 굽힘 모멘트로 사용합니다.
Mec=[MC2+(αT)2] 1/2
= [51.632+(0.2 ×198.58) 2]1/2 = 65./kloc. M
(7) 위험한 단면 c 의 강도 검사
공식 통과 (6-3)
σ e = 65.13/0.1d33 = 65.13x1000/0
= 7.14mpa < [σ- 1]b=60MPa
≈ 이 축은 충분히 견고하다.
구동축 설계
1, 샤프트 재질을 선택하여 허용 응력을 결정합니다.
샤프트 선택 재료는 45 # 강철, 담금질 및 템퍼링 처리입니다. [2] 표 13- 1:
σb=650Mpa, σs=360Mpa 입니다. [2] 의 표 13-6 에 따르면 [σb+ 1]bb=2 15Mpa.
[σ0]bb= 102Mpa, [σ- 1]bb=60Mpa
비틀림 강도에 따라 샤프트의 최소 지름을 추정합니다.
단단 기어 감속기의 저속 축은 샤프트이고, 출력단은 연축기와 연결되어 있다.
구조적 요구 사항을 고려하여 출력 샤프트 지름은 가장 작고 최소 지름은 다음과 같아야 합니다.
D ≥ C.
[2] 에서 표13-5,45 강철 C= 1 18 을 확인하십시오.
D ≥118 × (2.64/473.33)1/3mm = 20.92mm 입니다.
키웨이의 영향을 고려하여 d=22mm 를 시리즈 표준으로 사용합니다.
3, 기어 힘 계산
기어의 토크: t = 9.55 ×106 p/n = 9.55 ×106 × 2.64/473.33 = 53265n.
기어 힘:
원주 방향력: ft = 2t/d = 2 × 53265/50n = 2130n.
반지름 방향력: fr = ft tan 200 = 2130 × tan 200 = 775n.
샤프트에서 부품의 위치 및 고정 방법을 결정합니다.
단일 감속기에서 기어는 상자의 중심에 배치하고 베어링은 대칭으로 배치할 수 있습니다.
톱니바퀴의 양쪽에 있다. 기어는 오일 링과 슬리브의 축 방향으로 배치되고 고정됩니다.
원주 방향 고정은 플랫 키와 간섭 맞춤 및 양쪽 끝의 축을 통해 이루어집니다
베어링 슬리브를 통한 축 방향 위치 지정, 간섭 맞춤을 통한 원주 방향 고정, 연결축
양단 베어링 캡을 통한 축 방향 위치 결정,
4 샤프트의 각 부분에 대한 지름 및 길이를 결정합니다.
내경 30mm 의 6206 깊은 홈 볼 베어링을 예비 선택합니다.
폭은 16mm 입니다. 기어 끝면과 상자 내벽을 고려하면 베어링 끝면과 상자 내벽에는 일정한 모멘트가 있어야 합니다. 부시 길이가 20mm 이면 세그먼트 길이는 36mm 이고 기어 세그먼트 길이는 2 mm 입니다.
(2) 굽힘 및 비틀림 조합 강도.
① 원 직경 찾기: 알려진 d2=50mm.
② 토크: T=53.26N 알려진? M
③ 원주 방향력 Ft 계산: 교재 P 127(6-34) 에 따라.
Ft = 2t3/D2 = 2× 53.26/50 = 2.13n
④ 교재 P 127(6-35) 의 공식에 따라 반지름 방향력 Fr 을 계산합니다.
Fr=Ft? Tanα=2. 13×0.36379=0.76N
⑤ 두 베어링 대칭.
∮ la = lb = 50mm
(1) FBZ FAZ FBY 의 counterforce 팩스를 찾습니다.
팩스 =FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ = FBZ = 피트 /2 = 2. 13/2 = 1.065 뉴턴
(2) 수직 평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
Mc1= faxl/2 = 0.38 ×100/2 =19n? M
(3) 수평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
Mc2 = fazl/2 =1.065 ×100/2 = 52.5n? M
(4) 복합 굽힘 모멘트 계산
Mc = (MC12+mc22)1/2
=( 192+52.52) 1/2
=55.83N? M
(5) 등가 굽힘 모멘트 계산: 교재 P235, α=0.4 에 따라.
Mec = [mc2+(α t) 2]1/2 = [55.832+(0.4 × 53.26) 2]1/2
=59.74N? M
(6) 위험한 단면 c 의 강도 검사
방정식 (10-3)
σ e = mec/(0.1D3) = 59.74x1000/(0.1× 303)
= 22.12mpa < [σ- 1]b=60Mpa
≈ 이 축은 충분히 튼튼하다.
(7) 구름 베어링 선택 및 검사
구동축의 베어링
조건에 따라 베어링의 예상 수명
L' h =10 × 300 ×16 = 48000h
(1) 주 베어링 모델: 6209,
[1] 표 14- 19 를 보면 d=55mm, 외부 지름 D=85mm, 폭 b =/kloc 를 볼 수 있습니다
[2] 표 10. 1 을 확인하고 한계 회전 속도는 9000r/min 입니다.
(1) NII =121.67 (회전/분)
두 베어링의 반지름 반작용: FR 1=FR2= 1083N.
교재 p265 (11-12) 에 따라
FS=0.63FR 인 경우 fs1= fs2 = 0.63fr1= 0.63x1083 = 682n 입니다.
(2) ∵ fs1+fa = fs2fa = 0
따라서 한쪽 끝을 압축 끝으로 취하고 이제 1 끝을 압축 끝으로 취합니다.
Fa1= fs1= 682n fa2 = fs2 = 682n
(3) 계수 x 와 y 를 구하다.
Fa1/fr1= 682n/1038n = 0.63
FA2/FR2=682N/ 1038N =0.63
교재 P265 표 (14- 14), e=0.68 에 따르면.
Fa1/fr1< E x1=1fa2/fr2 < E x2= 1
Y 1=0 y2=0
(4) 등가 하중 P 1 및 P2 를 계산합니다.
교재 P264 표 (14- 12) 에 따라 f P= 1.5 를 취한다.
교재 P264( 14-7) 에 따르면
P1= FP (x1fr1+y1fa1) =
P2 = FP (x2fr1+y2fa2) =1.5 × (1×1083)
(5) 베어링 수명 계산
∵ p1= p2 이므로 P= 1624N 입니다.
∵ 깊은 홈 볼 베어링 ε=3
설명서에 따르면 6209 모델의 Cr 은 3 1500N 입니다.
교과서 P264( 14-5)
LH= 106(ftCr/P)ε/60n
=106 (1× 31500/1624) 3/60x/kloc- 48,000 시간
기대 수명이 충분하다
2. 구동축의 베어링:
(1) 주 베어링 모델은 6206 입니다.
[1] 표 14- 19 를 보면 d=30mm, 외부 지름 D=62mm, 폭 b =/kloc 를 볼 수 있습니다
기본 정격 동적 하중 C= 19.5KN, 기본 정적 하중 co =111.5kn,
[2] 표 10. 1 제한 속도 인식 13000r/min 을 확인하십시오.
조건에 따라 베어링의 예상 수명
L' h =10 × 300 ×16 = 48000h
(1) 알려진 nI=473.33 (회전/분)
두 베어링의 반지름 반력: fr1= fr2 =1129n.
교재 p265 (11-12) 에 따라
FS=0.63FR 인 경우 fs1= fs2 = 0.63fr1= 0.63x1120
(2) ∵ fs1+fa = fs2fa = 0
따라서 한쪽 끝을 압축 끝으로 취하고 이제 1 끝을 압축 끝으로 취합니다.
Fa1= fs1= 711.8nfa2 = fs2 = 7/kloc-0
(3) 계수 x 와 y 를 구하다.
Fa1/fr1= 711.8n/71/kloc
Fa2/fr2 = 711.8n/711.8n = 0.63
교재 P265 표 (14- 14), e=0.68 에 따르면.
Fa1/fr1< E x1=1fa2/fr2 < E x2= 1
Y 1=0 y2=0
(4) 등가 하중 P 1 및 P2 를 계산합니다.
교재 P264 표 (14- 12) 에 따라 f P= 1.5 를 취한다.
교재 P264( 14-7) 에 따르면
P1= FP (x1fr1+y1fa1) =
P2 = FP (x2fr1+y2fa2) =1.5 × (1×1/;
(5) 베어링 수명 계산
∵ p1= p2 이므로 P= 1693.5N 을 취합니다.
∵ 깊은 홈 볼 베어링 ε=3
매뉴얼에 따라 6206 모델 Cr= 19500N 을 받습니다.
교과서 P264( 14-5)
LH= 106(ftCr/P)ε/60n
=106 (1×19500/1693.5) 3/60x473.33 = 533 48,000 시간
기대 수명이 충분하다
7, 키 연결 선택 및 계산 확인
1. 샤프트 지름의 크기에 따라 테이블 [1] 12-6 에서.
고속축 (구동축) 과 삼각풀리를 연결하는 키는 키 8×36 GB 1096-79 입니다.
큰 기어와 샤프트가 연결되는 키는 키 14×45 GB 1096-79 입니다.
샤프트 및 커플 링의 키는 키 10×40 GB 1096-79 입니다.
2. 열쇠의 강도를 검사합니다
대형 기어와 샤프트의 키: 키 14×45 GB 1096-79.
B×h= 14×9, L=45, Ls=L-b=3 1mm.
원주 방향력: fr = 2 tii/d = 2 ×198580/50 = 7943.2n
압축 강도: = 56.93
따라서 스쿼시 강도는 충분합니다.
전단 강도: = 36.60
따라서 전단 강도가 충분합니다.
위 단계에 따라 8×36 GB 1096-79 및 10×40 GB 1096-79 키를 점검하여 요구 사항을 충족합니다.
여덟. 기어 박스, 박스 커버 및 액세서리의 설계 및 계산
1, 감속기 액세서리 선택
환풍기
실내에서 사용되기 때문에 폭기기 (초필터) 는 M 18× 1.5 를 사용합니다.
오일 레벨 표시기
커서 M 12 를 선택합니다.
밸브 장치
상자 덮개 귀와 상자 받침대 귀를 사용하다.
기름마개를 넣다
외부 육각 플러그와 개스킷 M 18× 1.5 를 선택합니다.
기계 설계 기초 과정 설계 표 5.3 에 따라 적절한 모델을 선택합니다.
캡 나사 모델: GB/T5780 M 18×30, 재료 Q235.
고속 샤프트 베어링 덮개: GB 5783 ~ 86m8x 12, 재질 Q235 를 조입니다.
저속 샤프트 베어링 덮개: GB5783~86 M8×20, 재질 Q235 를 조입니다.
볼트: GB 5782 ~ 86 M 14× 100, 재료 Q235.
상자의 주요 치수:
(1) 상자 베이스 벽 두께 z = 0.025a+1= 0.025 ×122.5+1= 4.
(2) 뚜껑 벽 두께 z1= 0.02a+1= 0.02 ×122.5+1= 3
Z 1=8 을 취합니다.
(3) 뚜껑 플랜지 두께 b1=1.5z1=1.5 × 8 =/kloc-
(4) 박스 플랜지 두께 b =1.5z =1.5 × 8 =12.
(5) 상자 바닥 플랜지 두께 b2=2.5z=2.5×8=20.
(6) 바닥 나사 지름 df =0.036a+ 12=
0.036×122.5+12 =16.41(1가져오기
(7) 바닥 나사의 수 n=4 (a
(8) 베어링 옆 연결 볼트 지름 d1= 0.75 df = 0.75 ×18 =13.5 (/kloc-0 가져오기
(9) 밸브를 밸브에 연결하는 볼트 지름 D2 = (0.5-0.6) df = 0.55 ×18 = 9.9 (10) 입니다.
(10) 연결 볼트 D2 사이의 거리는 L= 150-200 입니다.
(1 1) 베어링 끝막음 나사 직선 D3 = (0.4-0.5) df = 0.4 ×18 = 7.2 (8)
(12) 구멍 덮개 나사 D4 = (0.3-0.4) df = 0.3 ×18 = 5.4 (6) 를 검사합니다.
자리맞춤핀 지름 d=(0.7-0.8)d2=0.8× 10=8.
(14) df.d 1.d2 에서 외장벽 C 1 까지의 거리
(15) Df.d2
(16) 보스 높이: 저속 베어링 외경에 따라 결정되어 렌치 조작이 용이합니다.
(17) 외부 상자 벽에서 베어링 베이스 끝면까지의 거리 C 1+C2+(5 ~ 10)
(18) 기어 상단 원과 내부 상자 벽 사이의 거리: > > 9.6mm
(19) 기어 끝면과 내부 상자 벽 거리: = 12 mm.
(20) 뚜껑 및 상자 받침대 두께: m 1=8 mm, m2=8 mm
(2 1) 베어링 끝막음: d 외경 +(5 ~ 5.5) D3
D ~ 베어링 외부 지름
(22) 베어링 옆 연결 볼트의 거리: 가능한 한 가깝고 Md 1 및 Md3 비간섭 기준, 일반적으로 S = D2.
9, 윤활 및 밀봉
1. 기어 윤활
유침식 윤활을 채택하다. 1 단 스퍼 기어 감속기이기 때문에 회전 속도 ν < 12m/s, m
2. 구름 베어링 윤활
베어링의 원주 속도가 0 이므로 오일 탱크를 열고 윤활을 튀기는 것이 좋습니다.
3. 윤활유 선택
기어와 베어링은 같은 윤활유를 사용하는 것이 편리하다. 이 장치가 소형 장비에 사용된다는 점을 감안하면 GB443-89 전손실 시스템용 L-AN 15 윤활유를 사용합니다.
4. 밀봉 방법 선택
플랜지 끝 덮개 조절이 편리하고 골조 샤프트 립링이 블라인드 덮개로 설치되어 밀봉이 가능합니다. 마운팅 샤프트의 지름에 따라 실링 링 모델은 GB894. 1-86-25 로 결정되며 베어링 덮개의 구조 크기는 배치된 베어링 외부 지름에 따라 결정됩니다.
X. 설계 요약
과정 설계 경험
커리큘럼 디자인은 열심히 공부하고 열심히 공부하는 정신이 필요합니다. 매사에 처음은 있을 것이고, 처음은 어려움과 좌절에서 한 걸음씩 극복하는 과정까지 한 시간 또 한 시간 동안 계속되는 공방이 필요할 것 같지는 않다. (윌리엄 셰익스피어, 햄릿, 희망명언) 성취의 마지막 순간은 기쁨, 이완, 해방이다!
커리럼 디자인의 거의 모든 문제는 과거에 배운 지식이 착실하지 않아 많은 계산 방법과 공식을 잊어버린 것이다. 자료를 끊임없이 뒤지고, 책을 읽고, 급우들과 토론해야 한다. 비록 과정이 힘들고 때로는 포기할 생각이 있지만, 나는 줄곧 견지하고, 디자인을 완성하고, 공부도 했다. 이전에 배우지 못한 많은 지식을 보충하고, 동시에 이 지식들을 공고히 하고, 배워서 응용할 수 있는 능력을 향상시켰을 것이다.
XI. 참조 데이터 디렉토리
[1] 기계 설계 기초 과정 설계, 고등교육출판사, 진립덕 편집장, 2004 년 7 월 제 2 판
[2]' 기계설계기초', 호가수 편집장, 기계공업출판사, 2007 년 7 월, 1 판.
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