계림시의 중심 지형은 이강 1, 2 급 테라스에 속하며, 토층은 보편적으로 비교적 두껍다. 상토층은 주로 흙, 점성토, 진흙, 모래, 자갈, 자갈, 자갈, 일부 지역에 토동, 붕괴 등 좋지 않은 지질 현상이 있다. 기초 보강 방법에는 일반 콘크리트 파일 (CFG 파일), 제트 파일, 딥 믹싱 파일 등이 포함됩니다. 복합 기초의 하중력과 변형 계산은' 건물 기초 처리 기술 규정' 에 근거할 수 있다. 그러나 계림시 서성구에서 임계현까지 상토 두께는 0 ~ 15 m 범위 내에서 광범위하게 분포되어 있으며, 주로 홍수에 의해 형성된 점토, 붉은 점토, 2 차 붉은 점토, 분말 점토로 구성되어 있다. 토층이 비교적 얇고, 불량암 용지질 작용이 강렬하게 발달하다. 문헌 [39] 계림시 서성구에 대한 대량의 시추공 자료와 지상 측량 자료에 대한 통계 분석을 통해 커버 두께가 작을수록 암용 붕괴가 더 발달한 것으로 나타났다. 두께가 6 m 미만인 영역은 총 축소 횟수의 74% 이상을 차지합니다. 두께가 10 m 보다 작은 영역은 총 축소 수의 99% 이상을 차지합니다. 덮개 두께가 10 m 보다 크면 카르스트 붕괴가 거의 발생하지 않습니다. 이런 강암용발육 지역에서 복합기초보강기술을 채택할 때, 어떻게 보강물과 천연기초토가 직접 하중을 견딜 수 있도록 보장하고, 합리적이고 실행 가능한 하중력과 하중의 작용에 따른 변형을 계산해 내는 것이 견고성 설계에서 가장 먼저 고려해야 할 문제가 될 것이다. (데이비드 아셀, Northern Exposure (미국 TV 드라마), 건강명언)
3.4. 1 계림 카르스트 지역의 심층 혼합 기초 처리
건축 기초 처리 기술 사양 (JGJ 79-2002) [40] 에 따르면 시멘트-토양 혼합법은 정상 고결된 진흙, 미사, 포화 황토, 소필, 점성토, 흐르는 지하수가 없는 포화 느슨한 모래 처리에 적용된다. 계림 카르스트 지역에서는 주로 일반 충진 기초, 거친 불순물이없는 기타 충진 기초 및 리장 강 1 차 테라스의 부드러운 미사를 보강하는 데 사용됩니다. 계림암 용해 지역의 심층혼합 말뚝 지름은 일반적으로 500 mm 이고, 말뚝 길이는 20 m 미만이며, 습법 시공을 많이 한다. 처리의 주요 목적은 기초토의 적재력을 강화하고 기초의 침하와 변형을 줄이는 것이다.
3.4. 1. 1 단일 파일의 수직 지지력의 고유치
시멘트 혼합 파일의 수직 하중력 특성 값은 현장 단일 파일 하중 실험을 통해 결정되어야 합니다. 경험적으로 단일 파일의 수직 하중력 특성 값 R a 는 공식 (3. 1 1) 및 공식 (3. 12) 에 따라 추정할 수 있습니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
스타일 중: 파일의 상단 둘레 (미터);
Qsi-I 층 토양의 파일 측 저항 특성 값 (kpa); 진흙의 경우 4 ~ 7 kPa, 미사질 토양의 경우 6 ~12KPA 를 선택할 수 있습니다. 부드러운 플라스틱 상태의 점토에 대해서는10 ~15KPA 가 좋습니다. 플라스틱 상태의 점성 토양의 경우12 ~18KPA 가 좋습니다. 진흙, 충진 등에 사용됩니다. , 위의 값을 참조하십시오. 새 충진의 경우, 파일 측면 저항은 포함되지 않아야 하며, 심지어 음의 파일 측면 저항도 고려해야 합니다.
Li--미터 (m) 단위의 I 층 토양의 두께;
플루토늄-말뚝 끝 천연 지반토의 하중력 감소 계수는 말뚝 길이, 토토 토질 등의 요인과 관련이 있으며, 종종 0.4 ~ 0.6 을 취한다.
AP-파일의 단면적 (평방 미터 (M2);
QP-수정되지 않은 파일 끝 기초 토양 하중력 특성 값 (KPA);
N 은 파일 길이 범위 내에서 분할 된 토양 수입니다.
η--파일의 강도 감소 계수; 0.25 ~ 0.33 스프레이 딥 믹싱 방법 사용;
FCU-말뚝의 시멘트 토양 입방체 90 일 연령의 평균 압축 강도 (kPa).
3.4. 1.2 복합 기초의 베어링 용량 특성 값
수직 하중 시멘트 혼합 파일 복합 기초의 하중 특성 값은 복합 기초 하중 시험에 의해 결정되어야 합니다. 시멘트 혼합 파일 복합 기초의 베어링 용량 특성 값은 공식 (3. 13) 에 따라 추정할 수 있는 것으로 입증되었습니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: FSPK-복합 기초 하중력 특성 값 (KPA);
Ap--단일 파일 단면적 (m2);
M--복합 기초의 면적 대체율;
R a--단일 파일의 수직 지지력의 고유치 (kn);
β-파일 사이의 토양 베어링 용량 감소 계수. 파일 끝 토하중력이 수정되지 않은 피쳐 값이 파일 주변 토하중력의 피쳐 값 평균보다 큰 경우 0. 1 ~ 0.4, 차이가 큰 경우 낮은 값을 취합니다. 파일 끝 토양 하중력이 보정되지 않은 고유 값이 파일 주위의 토양 하중력 특성 값의 평균보다 작거나 같은 경우 0.5 ~ 0.9, 차이가 크거나 쿠션을 설정할 때 더 높은 값을 취하는 것이 좋습니다.
FSK-처리된 파일 간 토양 하중력 특성 값 (kPa) 은 천연 기초 하중력의 특성 값으로 사용할 수 있습니다.
3.4. 1.3 약한 하층층 강도 계산
수직 하중 시멘트 혼합 파일 복합 기초 처리 범위 아래에 약한 하층층이 있을 때 약한 하층층의 강도 검사는 공식 (3. 14) 에 따라 수행할 수 있습니다.
Pz +pcz ≤faz (3. 14)
형식 중: PZ-하중 효과 표준 조합에 해당하는 약한 하층 상단 추가 압력 값 (kPa);
PCZ-연약하층 윗면의 자중 압력 값 (KPA);
FAZ-깊이 보정 후 연약하층 윗면 기초 하중력 특성 값 (kPa) 입니다.
3.4. 1.4 시멘트 혼합 파일 복합 기초 변형
수직 하중 시멘트 혼합 파일 복합 기초의 변형은 주로 시멘트 혼합 파일 복합 토층의 평균 압축 변형 s 1 및 파일 끝 S2 이하의 보강되지 않은 토층의 압축 변형 (s=s 1+s2) 을 포함합니다.
(1) 시멘트 혼합 파일 s 1 복합토층의 평균 압축 변형은 공식 (3. 15) 으로 계산할 수 있습니다.
S1= (pz+pz1) l/2esp (3.15)
시멘트 혼합 파일 복합 토양의 압축 계수 Esp 는 공식 (3. 16) 으로 계산할 수 있습니다.
Esp = MEP+(1-m) es (3.16)
형식 중: PZ-시멘트 혼합 파일 복합토층 맨 위 추가 압력 값 (kPa);
PZ1-시멘트 혼합 파일 복합토층 바닥의 추가 압력 (KPA);
L--시멘트 혼합 파일 길이 (m);
Es--시멘트 혼합 파일 사이의 토양 압축 계수 (MPa);
E.p--시멘트 혼합 파일의 압축 계수 (MPa).
(2) 시멘트 혼합 파일 끝 이하의 보강되지 않은 토층의 압축 변형 S2 는 현행 국가 사양' 건축기초 설계 사양' (GB50007-2002) 관련 규정을 적용해 계산할 수 있다.
3.4. 1.5 시멘트 혼합 파일 건설 품질 검사
(1) 파일 작성 후 3 일 이내에 경량 동력 침투 (N 10) 를 통해 파일의 균일성을 확인할 수 있습니다. 검사 수량은 총 시공 파일 수의 1% 여야 하며 3 개 미만이어야 합니다.
(2) 말뚝이 된 지 7 일 후, 말뚝이 얕게 파고 (설계 파일 상단 레벨까지), 시멘트-토양 파일의 균일성을 눈으로 측정하고, 파일 지름을 측정한다. 검사 수량은 총 파일 수의 5% 입니다.
(3) 수직 하중 시멘트 혼합 파일 복합 기초가 완공되어 검수될 때, 하중력 검사는 복합 기초 하중 실험과 단일 파일 하중 시험을 채택해야 한다.
(4) 말뚝 사이의 토양 검사는 현장 실험과 실내 토공 실험을 채택한다.
3.4.2 계림 카르스트 지역의 일반 콘크리트 파일 (CFG 파일) 기초 처리
소콘크리트 파일 (CFG 파일) 복합기초는 주로 계림암 지역의 점성토, 분토, 사토, 자밀충토를 처리하는 데 쓰인다. 일반적으로 파일 직경은 300~600 mm 이지만 계림 카르스트 지역의 엔지니어링 관행에 따르면 많은 프로젝트가 220 mm 파일 직경의 일반 콘크리트 말뚝을 채택하여 시공이 편리하고 공사 원가가 낮으며 기초 처리가 잘 진행되고 있음을 알 수 있습니다.
3.4.2. 1 복합 기초 하중력 특성 값 fspk
복합 기초 하중력 특성 값 fspk 는 현장 복합 기초 하중 실험에 의해 결정되어야 하며, 예비 설계는 공식 (3. 13) 으로 추정할 수 있습니다. 그러나 공식에서는 말뚝 사이의 토양 하중력 감소 계수가 0.75 ~ 0.95 로, 자연기초 하중력이 높을 때 값이 크다.
3.4.2.2 단일 파일의 수직 지지력의 고유치 ra
단일 파일의 수직 하중력 특성 값 ra 의 값은 다음 요구 사항을 충족해야 합니다.
단일 파일 하중 실험을 사용할 경우 단일 파일의 수직 극한 하중력을 안전계수 2 로 나눌 수 있습니다. 그러나 부하 테스트는 로컬에서 거의 수행되지 않습니다. 따라서 일반적으로 공식 (3. 17) 으로 평가됩니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: 업--파일의 둘레 (m);
N 은 파일 길이 범위 내에서 분할 된 토양 수입니다.
Qsi-I 층 토양의 파일 측 저항 특성 값 (kpa);
Qp--파일 끝 저항 고유치 (kpa);
Li--미터 (m) 단위의 I 층 토양의 두께.
3.4.2.3 파일 강도
말뚝의 평균 압축 강도는 공식 (3. 18) 의 요구 사항을 충족해야 합니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: FCU 는 파일 혼합 테스트 블록 (모서리 길이가 150 mm 인 큐브) 표준 유지 관리 28 일 후 평균 입방체 압축 강도 (kPa) 입니다.
3.4.2.4 복합 기초 정산 계산
복합 기초의 정착은 공식 (3. 19) 에 따라 계산되어야한다.
S = s 1+S2 (3. 19)
형식 중: s1--복합토층의 압축량, (mm);
S2-하층 토양의 압축량, (mm).
S 1, S2 는 현재 국가 표준인 빌딩 패드 기초 설계 사양 (GB50007-2002) 에 따라 계층 합계 방법을 사용하여 계산할 수 있습니다.
3.4.2.4. 1 계산
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: δ pi--레이어 I 토양의 평균 추가 응력 증가, (KPA);
Hi--토양 두께를 계산하는 첫 번째 층, (m);
ESPI-레이어 I 복합토의 압축 계수 (MPa) 는 공식 (3.2 1) 으로 계산됩니다.
Esp = MEP+(1-m) es (3.21)
형식 중: EP--파일의 압축 계수 (MPa);
Es--파일 간 토양의 압축 계수 (MPa).
S2 계산
S2 의 계산 공식은 s 1 과 동일합니다. 여기서 하층 맨 위에 작용하는 추가 압력은 압력 확산법 또는 등가 실체법으로 결정될 수 있습니다.
복합지반의 하층층은 복합토층 아래의 가력토층을 가리킨다. 가근이 없기 때문에 토양의 공학적 특성은 변하지 않았지만, 그 위에 있는 복합토층 공사의 성능 향상으로 하층층의 응력 분포가 달라졌다. 따라서 주로 적절한 침토층의 응력 분포를 계산한 다음 계층 합계 방법을 사용하여 침하량 S2 를 계산하려고 합니다. 현재, 엔지니어링 실습에서 복합 기초 아래 추가 응력 분포를 계산하는 근사치 방법은 주로 응력 확산법과 동등한 실체법이다.
압력 확산법: 이 방법은 복합토를 가력쿠션으로 사용하여, 그 위에 가해진 하중이 일정한 확산각으로 복합토를 통해 하층토층의 맨 위 면으로 전달되는 것처럼 가장합니다. 이로 인해 하중이 하층토 맨 윗면에 작용하는 평균 응력과 해당 범위를 산출하고 하층토층의 응력 분포 및 침하량을 계산합니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
등가 실체법: 이 방법은 복합 흙을 교각 기초처럼 로컬 솔리드로 간주합니다. 그 위에 작용하는 하중은 주변 마찰 f 를 공제한 후 고체 하단으로 직접 전달되며, 하층토 맨 위 면에 작용하는 하중 응력은 다음과 같다고 가정합니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
위의 두 가지 유형 중:
PZ-하중 효과 표준 조합 아래 소프트 바닥 윗면의 추가 압력 값 (kPa);
L---기본 길이 (미터);
B--기본 폭 (미터);
H--복합 기초 보강 구역의 깊이 (m);
A0, B0--각각 기본 길이와 폭 방향의 파일 폼 팩터 (M) 입니다.
P0-복합 기초 보강 구역 상단의 추가 압력 (KPA);
θ--압력 확산 각 (도);
F--복합 기초 보강 구역 파일 측 저항 (kPa).
3.4.3 계림 카르스트 지역의 고압 제트 그라우팅 파일 기초 처리
고압 제트 파일 복합 기초는 진흙, 진흙 토양, 점성토, 진흙, 모래, 황토, 소필 및 자갈토를 처리하는 데 적합합니다. 과거에는 계림에 응용이 많지 않았는데, 지금은 암용지역의 연토 기초를 처리하는 데 점점 더 많이 사용되고 있다. 계림 복태부동산개발유한공사, 옥림만 주택단지, 계림광운업투자유한공사, 미거무역도시 2 기 al 구, 계림북두부동산개발유한공사, 철서상빌딩 등 공사에서 고압제트 복합지반을 이용해 국부적으로 약한 하층층, 용구연토, 용동, 독수리 주우, 회암 등 암암 발육이 강한 지역을 처리한다. 고압 회전식 제트 파일 복합 기초의 베어링 용량 특성 값이 280 kPa 이상이며, 지역 건물의 기초 베어링 용량 요구 사항을 완전히 충족시킬 수 있습니다.
3.4.3. 1 고압 제트 그라우팅 파일 복합 기초 베어링 용량
고압 스프레이 파일 복합 기초 하중력 피쳐 값 fspk 는 현장 하중 실험을 통해 결정해야 합니다. 예비 설계는 공식 (3. 13) 을 기준으로 추정할 수 있습니다. 수식에서 텅스텐은 파일 간 토양 하중력 감소 계수로 0 ~ 0.5 의 값을 가지며, 자연 기초 하중력이 높을 때 큰 값을 취합니다.
3.4.3.2 고압 제트 그라우팅 파일 단일 파일의 수직 지지력
고압 스프레이 파일 단일 파일의 수직 하중력 특성 값은 필드 단일 파일 하중 실험을 통해 결정되거나 스타일 (3.24) 및 스타일 (3.25) 에 따라 더 작은 값을 얻을 수 있습니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: FCU-표준 보양 조건 하에서 제트 말뚝과 같은 시멘트 토양에 비례하는 실내 가력토시험대 28d 연령기의 평균 입방체 압축 강도 (KPA);
η--파일 강도 감소 계수, 바람직한 0.33;
업--파일의 단면 둘레 (m);
Qsi-I 층 토양의 파일 측 저항 특성 값 (kpa);
Li--미터 (m) 단위의 I 층 토양의 두께;
AP-파일의 단면적 (평방 미터 (M2);
QP-수정되지 않은 파일 끝 기초 토양 하중력 특성 값 (KPA);
N--파일 길이 범위의 토양 수.
3.4.3.3 에서 고압 제트 그라우팅 파일 건설
계림북두부동산개발유한공사 철서상주거루의 기초처리를 예로 들자면, 400 mm, 500 mm 파일 지름의 DZ-3T 진동파이프 말뚝 침몰기를 채택한 시공방법과 공예는 다음과 같다.
3.4.3.3. 1 프로세스
CFG 파일: 먼저 기본 축을 결정한 다음 CFG 파일의 평면도에 따라 파일 위치 → 파일 기계가 올바른 파일 위치를 찾습니다. → 침몰이 설계 레벨에 도달하면 콘크리트 → 진동 침몰을 주입할 수 있습니다. 잘 섞은 콘크리트 재질 → 바닥이 끝날 때까지 → 파일을 다른 위치로 이동합니다.
고압 회전식 스프레이: 측량 위치 →30 형 시추기 구멍 → 하단 플라스틱 칸막이 → 회전식 스프레이 시추기 정구멍 찾기 → 준비 모르타르 → 삽관을 설계 파일 하단 레벨로 삽입 → 스프레이 압력 → 회전 파일 하단 슬러리 → 일정한 속도로 회전식 제트 파일 상단 레벨 → 플러싱 슬러리 모르타르 제조기 컨베이어 파이프 → 종료 파일 시공 → 이동 기계 정렬 다음 구멍
기술 매개변수
CFG 파일: 파일 재질은 자갈 (입자 크기 3 ~ 5 cm), 석재 분말, 시멘트 (강도 등급 32.5) 입니다. 건설 슬럼프는 30 ~ 50mm； 입니다. 말뚝 콘크리트 강도 등급은 C 15 로 혼합비 실험을 진행한다.
고압 스프레이 그라우팅: 회전 스프레이 속도는 20 rpm 상승 속도 20cm/분입니다. 을 눌러 섹션을 인쇄할 수도 있습니다 회전 펌프 압력은 26 MPa； 이상이어야한다. 시멘트 슬러리 비율은 물: 시멘트 =1:1; 상대 밀도는 1.5 입니다.
시공 품질 검사
(1) 파일 헤드 굴착 검사: 굴착 파일 헤드 검사 후, CFG 파일 모양이 좋고, 파일 헤드 시멘트 토양 강도가 높고, 일반 파일 직경이 500 mm 이상이며, 회전식 제트 파일의 일반 파일 직경은 약 600 mm 입니다.
(b) 건축용 시멘트 재검사 합격;
(3) 시멘트 자갈 더미 콘크리트 시구는 현장에서 54 조를 가져와 자연보전을 하고, 28 일 평균 압축 강도는 19.4 MPa 로 설계 요구 사항을 충족합니다.
(4) 복합 기초 하중 실험에 따르면 복합 기초 하중력은 설계 요구 사항을 충족하기 위해 280 kPa 에 달합니다.
(5) 말뚝 기초 저 변형 시험에서 선택한 시공 파일의 총 수의 10% 입니다. 파일 구조가 완전한지, 파일 콘크리트 강도 등급이 C 15 에 달하는지, 파일 품질이 설계 요구 사항을 충족하는지 테스트합니다.
3.4.4 계림 카르스트 지역의 기초 그라우팅 처리
그라우팅법은 유압, 공압 또는 전기 화학을 이용하여 그라우팅관을 통해 장액을 지층에 골고루 주입하는 방법이다. 장액은 충전, 침투, 압축 등을 통해 흙알 사이의 틈이나 흙 속의 균열로 들어가 원래의 느슨한 토양을 하나로 접착시켜 강도가 높고 침투성이 뛰어나며 화학적 안정성이 좋은 고결체를 형성한다.
그라우팅법은 침투 방지, 막힘, 기초 보강 및 건물 보정에 사용할 수 있으며 사석 기초, 점성토, 접을 수 있는 황토 기초 등에 적합합니다. 계림리강 테라스 모래 자갈 위주의 암용붕괴 기초를 처리하는 데 특히 적합하다.
시공 공정과 그라우팅 원리에 따라 그라우팅 방법은 침투 그라우팅, 압축 그라우팅, 분할 그라우팅 및 전기 화학 그라우팅과 같은 범주로 나눌 수 있습니다. 계림 카르스트 지역의 기초 처리는 주로 침투 그라우팅과 압축 그라우팅을 사용한다.
침투 그라우팅: 그라우팅이 필요한 지층에 그라우팅관을 매설하고, 준비된 슬러리를 수송하고, 그라우팅 펌프 수송 압력의 작용으로 토양의 틈이나 암석의 틈에 침투한다. 구멍 틈, 균열 등의 통로의 구멍 지름은 작지 않지만 장액 점도가 높지 않은 경우 (예: 물재가 큰 그라우트 또는 기타 점도가 작은 그라우트 재질), 그라우팅 압력이 높으면 장액은 먼 거리, 즉 장액 확산 반지름이 크다. 그러나 균열이 작을 때, 연결성이 떨어지고 그 사이에 충전재가 있을 때, 슬러리는 쉽게 펴지지 않는다. 암석 기초와 댐에서 불 침투성 커튼 그라우팅을 할 때, 균열에 있는 충전재를 고압수로 반복해서 헹구고, 장액에 시멘트 나트륨 벤토나이트의 2% 를 섞어서 장액이 균열에 스며들게 해야 한다.
침투 그라우팅은 계림 리강 테라스, 모래 자갈 위주의 카르스트 붕괴 기초, 시내의 느슨한 잡토채 기초와 같은 중사 이상의 자갈층에 적용된다.
압축 그라우팅: 고압 드릴링을 통해 촘촘한 장액 (또는 시멘트 모르타르) 을 흙으로 밀어 넣어 확대된 구형 기둥 장액 고결체를 형성하여 기초 지탱력을 높이고 건물 기초 변형을 줄입니다. 압축 그라우팅의 고압을 유지하기 위해서는 드릴링 슬리브나 처리된 구멍 벽과 그라우팅 파이프 사이에 정지 플러그 (대기로부터 단절됨) 를 설정하고, 그라우팅 파이프 끝에서 돌출한 "펄프 버블" 은 국부 토양을 촘촘하게 만들어 사방팔방으로 들어 올릴 수 있습니다. 압축 그라우팅은 중국 전역에서 성공적인 사례를 가지고 있습니다.
붉은 점토는 진흙 함량이 높고, 알갱이 사이의 구멍이 작고, 투수성이 약하기 때문에, 붉은 점토 기초에서 침투 그라우팅을 하는 것은 종종 효과가 좋지 않다.
진흙 확산 반경 (r) 결정
현지에서 성숙한 설계 경험이 없어 장액 확산 반지름 R 을 결정하기 때문에 일반적으로 장액 확산 반지름 R 은 그라우팅체의 구형 확산에 따라 추정할 수 있습니다. Maag 가 1938 에서 처음 발표한 뉴턴형 슬러리의 구형 확산 공식에 따르면 장액 확산 반지름 R 은 다음과 같이 추정할 수 있습니다.
계림 카르스트 지역의 지반 공학 이론 및 실습
형식 중: r0--그라우팅 파이프 반경 (cm);
K--토양의 투자율 계수 (센티미터/초);
H--그라우팅 압력의 헤드 높이 (cm) 에 해당;
T---그라우팅 시간 (초);
토양의 질소 다공성 (%);
β-진흙 점도와 물의 점도 비율.
3.4.4.2 그라우팅 홀 배치
그라우팅 구멍은 일반적으로 매화 모양의 분포입니다.
3.4.4.3 그라우팅 구멍 깊이
주로 침투한 느슨한 소프트 레이어는 일반적으로 6 m 이상이어야 합니다.
3.4.4.4 그라우팅 압력
토동 지반을 처리할 때 토동 안에 흙을 채우지 않으면 일반적으로 토동에 자갈이나 중간 굵은 모래를 먼저 채운 다음 침투 그라우팅을 할 수 있다. (데이비드 아셀, Northern Exposure (미국 TV 드라마), 흙명언) 침투 그라우팅은 슬러리가 압력 하에서 토공 내 충전재를 충전하는 공극으로, 슬러리가 주변 지반토층을 교란하고 파괴하지 않도록 하는 구조입니다. 슬러리의 확산 능력은 그라우팅 압력과 밀접한 관련이 있습니다. 그라우팅 압력이 증가함에 따라 장액 확산 반지름이 커지고 관개성이 향상됩니다. 그러나 그라우팅 압력이 너무 높으면 토공 주위의 지반토가 파괴되거나, 하중력이 떨어지거나, 분할 그라우팅으로 전환되어 불필요한 낭비가 발생할 수 있습니다. 그라우팅 압력이 너무 작아 토공 내 충전재의 구멍을 채울 수 없는 경우 처리 효과가 떨어집니다. 따라서 적절한 그라우팅 압력 범위를 선택하여 토동 기초를 충전해야 합니다. 현재 공사 관행에서 그라우팅 압력의 확정은 대부분 설계자의 경험을 바탕으로 하고 있으며, 일부 공사는 현장 실험을 통해 결정된다.
계림 카르스트 지역의 그라우팅 압력 경험은 일반적으로 0. 15 ~ 0.30 MPa 로 흡수량 현장에 따라 적절히 조정된다.
3.4.4.5 그라우팅 재료
보통 일반 실리콘 시멘트를 사용하며, 그라우팅에 사용되는 물회비는1:1~1:1.5 이며, 장액 구성 원칙은 먼저 희석한 후 농축하는 것이다.
3.4.4.6 그라우팅 종료 기준
(1) 그라우팅하는 동안 그라우팅 압력이 0.25~0.30 MPa 에 도달하고 20 ~ 30 min 이 지속되면 그라우팅이 끝납니다.
(2) 그라우팅 과정에서 지면이 그라우팅될 때 그라우팅하기 전에 부분적으로 막혀 2 ~ 3 회 반복되고 그라우팅이 끝납니다.
3.4.4.7 품질 검사
엔지니어링 요구 사항 및 현지 경험에 따라 기초 검사 및 검사는 굴착 검사, 시추 코어, 표준 침투 테스트, 동력 침투 테스트 및 하중 테스트를 사용할 수 있습니다.