첫째, 전송 프로그램 개발
둘째, 모터 선택
셋. 총 전동비를 계산하고 각 등급의 전동비를 분배하다.
넷. 동작 매개변수 및 다이나믹 매개변수 계산
동사 (verb 의 약어) 구동 부품의 설계 및 계산
자동동사 차축의 설계와 계산. ..................................................................................................................................................................................................................................................................................................................
일곱. 롤링 베어링 선택 및 계산 점검 19
여덟. 키 연결 선택 및 계산
디자인 주제: v 벨트-4 단 단일 실린더 감속기 세트
텍사스 과학 기술 전문 학교 청도 캠퍼스 디자이너: # # #
강사:%%%
2007 년 12 월
계산 프로세스 및 계산 지침
첫째, 전송 프로그램 개발
세 번째 그룹: 단일 단계 스퍼 기어 감속기 및 1 차 벨트 전동을 설계합니다.
(1) 작업 조건: 연속 단방향 작동, 부하 안정, 무부하 시동, 수명 10 년, 소량 배치 생산, 2 교대 작업, 컨베이어 벨트 속도 허용 오차 5%.
(2) 원시 데이터: 작동 장력 f =1250n; 벨트 속도 v =1.70m/초;
롤러 지름 D = 280mm 밀리미터.
둘째, 모터 선택
1. 모터 유형 선택: y 시리즈 3 상 비동기 모터.
2, 모터 전력 선택:
(1) 전송 장치의 총 전력:
η 합계 = η 벨트 ×η2 베어링 × η 기어 × η 커플 링 × η 드럼
= 0.95 × 0.982 × 0.97 × 0.99 × 0.98 × 0.96
=0.82
(2) 모터에 필요한 작동 전력:
P 전력 =FV/ 1000η 합계
=1250 ×1.70/1000 × 0.82
= 2.6 킬로와트
3, 모터 속도 결정:
롤러의 작동 속도를 계산합니다.
N 튜브 = 60×960 볼트 /πD
=60×960× 1.70/π×280
= 1 1 1r/min
P7 책 표 2-3 권장 전동비 적정 범위에 따라 스퍼 기어 1 급 감속기의 전동비 범위 I'a=3~6 을 취합니다. V 벨트 전동비 I' 1=2~4 인 경우 총 전동비의 타이밍 범위는 I'a=6~24 입니다. 따라서 모터 속도의 선택 범위는 n 실린더 = (6 ~ 24) ×111= 666 ~ 2664 회전/분입니다.
범위 내 동기화 속도는 750, 1000 및 1500 회전/분입니다.
용량과 회전 속도에 따라 관련 매뉴얼에는 세 가지 적절한 모터 모델이 있습니다. 따라서 모터와 변속기의 크기, 무게 및 가격, 전동과 감속기가 있는 전동비를 종합적으로 고려하면 두 번째 방안이 더 적합하다는 것을 알 수 있으므로 n= 1000r/min 을 선택할 수 있습니다.
。
4, 모터 모델 결정
위에서 선택한 모터 유형, 필요한 동력비 및 동기화 속도에 따라 모터 모델 선택은 Y 132S-6 입니다.
주요 성능: 정격 전력: 3KW, 완전 부하 회전 속도 960R/분, 정격 토크 2.0. 퀄리티 63kg.
셋째, 총 전동비를 계산하고, 각급 대동력비를 분배하다.
1, 총 변속비: I 총 =n 전기 /n 실린더 = 960/111= 8.6.
2, 모든 수준의 분배의 거대한 동적 비율
(1) 설명서에 따라 기어 I =6 (단일 감속기 i=3~6 이 더 합리적입니다.
(2) ∵ I 총 =i 파일 ×I 밴드
≈ I 벨트 =i 총 /i 기어 =8.6/6= 1.4
넷. 동작 매개변수 및 다이나믹 매개변수 계산
1, 각 축의 속도 계산 (회전/분)
NI=n 모터 = 960 회전/분
NII = 니켈/요오드 =960/ 1.4=686 (회전/분)
NIII=nII/i 기어 =686/6= 1 14 (회전/분)
2. 각 샤프트의 동력 (KW) 을 계산합니다
PI=P 전력 =2.6KW
PII =π×ηband = = 2.6×0.96 = 2.496 kw
PIII=PII×η 베어링 × η 기어 =2.496×0.98×0.96.
= 2.77 킬로와트
3, 샤프트 토크 계산 (n? Mm) 을 참조하십시오
Ti = 9.55 ×106 pi/ni = 9.55 ×106 × 2.6/960
=25729N? 밀리미터
TII=9.55× 106PII/nII
=9.55× 106×2.496/686
=34747.5N? 밀리미터
Tiii = 9.55 ×106 PIII/niii = 9.55 ×106 × 2.77/1/kloc/
=232048N? 밀리미터
다섯째, 변속기 부품의 설계 및 계산
1, 풀리 전동의 설계 및 계산
(1) 일반 v 밴드 윤곽선을 선택합니다.
교재에 따르면 카 =1.2 입니다.
Pd=KAP= 1.2×3=3.9KW
교과서에서: a-v-벨트 선택
(2) 풀리의 참조 지름을 결정하고 벨트 속도를 검사합니다.
교과서에 따르면 작은 풀리의 권장 기준 지름은
75 ~100mm
그런 다음 DD 1 = 100 mm 를 취합니다.
Dd2=n 1/n2? Dd1= (960/686) ×100 =139mm
교재 P74 표 5-4 에서 dd2= 140mm 를 취한다.
실제 종동륜 회전 속도 N2' = n1DD1/dd2 = 960 ×100/140.
= 685.7 회전/분
회전 속도 오차는 N2-N2'/N2 = 686-685.7/686 입니다.
=0.00040.05 (허용)
벨트 속도 v: v = π DD1n1/60 ×1000.
= π ×100 × 960/60 ×1000
= 5.03 미터/초
5~25m/s 범위에서 밴드 속도가 적당합니다.
(3) 벨트 길이 및 중심 모멘트를 결정합니다
교과서에 따르면
0.7 (DD1+dd2) ≤ A0 ≤ 2 (DD1+dd2)
0.7 (100+140) ≤ A0 ≤ 2 × (100+140
그래서 있습니다: 168mm≤a0≤480mm.
교재 P84 (5- 15) 에서 발췌:
L0 = 2a0+1.57 (DD1+dd2)+(dd2-DD1) 2/4a0
= 2× 400+1.57 (100+140)+(140-
=1024mm
교재표 7-3 에 따르면 Ld= 1 120mm 입니다.
교재 P84 (5- 16) 에 따르면:
A ≈ A0+LD-l0/2 = 400+(1120-1024/2)
=400+48
= 448mm
(4) 작은 풀리의 보각을 점검한다
α1=1800-dd2-DD1/a × 600
=1800-140-100/448 × 600
= 1800-5.350
=174.650 > 1200 (적용 가능)
(5) 밴드 수를 결정합니다.
교재 (7-5) 에 따르면 P0 = 0.74kw 입니다.
교재 (7-6) △P0=0. 1 1KW 에 따르면
교재 (7-7) 에 따르면 kα = 0.99 입니다.
교재 (7-23)KL=0.9 1 에 따라.
교과서 공식 (7-23)
Z= Pd/(P0+△P0)KαKL
= 3.9/(0.74+0.11) × 0.99 × 0.91
=5
(6) 샤프트의 압력을 계산합니다
교재에 따르면 q=0. 1kg/m, 단일 v 밴드의 초기 장력은 공식 (5- 18) 에 의해 제공됩니다.
F0 = 500 PD/zv (2.5/k α-1)+qv2
= [500× 3.9/5 × 5.03 × (2.5/0.99-1)+0.1× 5.032] n
= 160 소
그런 다음 압력 FQ 가 베어링에 작용합니다.
Fq = 2zf 0 sin α1/2 = 2× 5×158.01sin167.6
= 1250N
기어 변속기의 설계 및 계산
(1) 기어 재질 및 정밀도 수준을 선택합니다.
감속기의 전동력이 크지 않다는 것을 감안하여 기어는 소프트 톱니면을 사용한다. 피니언 기어는 40Cr 조절 처리, 톱니면 경도 240~260HBS 를 사용합니다. 대형 기어는 45 강, 조정 처리, 톱니면 경도 220HBS； 를 사용합니다. 교재에 근거하여 7 급 정밀도를 선택하다. 치아 표면 거칠기 ra ≤1.6 ~ 3.2 μ m.
(2) 치아 표면 접촉 피로 강도 설계에 따라.
D1≥ 76.43 (kt1(u+1)/φ du [σ h] 2)/kloc-0
관련 매개변수를 다음과 같이 결정합니다. 전동비 I 톱니 =6
피니언 톱니 수 Z 1=20 을 취합니다. 큰 기어의 톱니 수:
Z2=iZ 1=6×20= 120
실제 전동비 I0= 120/2=60.
전동비 오차: I-i0/I = 6-6/6 = 0%
톱니 수 비율: u=i0=6
교과서에서 φd=0.9 를 가져오다.
(3) 토크 T 1
T1= 9550 × p/n1= 9550 × 2.6/960
=25.n? M
(4) 하중 계수 k
교과서에서 k= 1 을 가져오다.
(5) 허용 접촉 응력 [σH]
[σH]= 교과서의 σHlimZNT/SH:
σ hlim1= 625mpa σ hlim2 = 470mpa
교과서에서 발견된 접촉 피로 수명 계수
ZNT 1=0.92 ZNT2=0.98
일반 및 일반 산업용 기어의 경우 일반 신뢰도 요구사항에 따라 안전계수 SH= 1.0 을 선택합니다.
[σ h]1= σ hlim1znt1/sh = 625 × 0.92/1..
=575
[σ h] 2 = σ hlim2 znt2/sh = 470 × 0.98/1.0mpa
=460
그래서:
D1≥ 766 (kt1(u+1)/φ du [σ h] 2)1
= 766 [1× 25.9 × (6+1)/0.9 × 6 × 4602]1/3mm
= 38.3mm
모듈: m = d1/z1= 38.3/20 =1.915mm.
교재 표 9- 1 에 따라 표준 계수 m=2mm 를 취합니다.
(6) 치근의 굽힘 피로 강도를 검사합니다.
교과서의 스타일에 따라
σ f = (2kt1/bm2z1) yfaysa ≤ [σ h]
관련 매개변수 및 계수 결정
피치 원 지름: d1= mz1= 2 × 20mm = 40mm.
D2 = mz2 = 2×120mm = 240mm
이폭: b = φ DD1= 0.9 × 38.3mm = 34.47mm.
B=35mm b 1=40mm 를 취합니다.
(7) 톱니 폼 계수 YFa 및 응력 정정 계수 YSa
톱니 수 Z 1=20 에 따라 테이블에서 Z2= 120 을 얻습니다.
Yfa1= 2.80 ysa1=1.55
Yfa2 = 2.14ysa2 =1.83
(8) 허용 굽힘 응력 [σF]
교재 P 136(6-53) 에 따르면:
[σF]= σFlim YSTYNT/SF
교과서에 따르면:
σ flim1= 288mpa σ flim2 =191MPa
그림 6-36 에 따르면 YNT 1=0.88 YNT2=0.9 입니다.
시험 기어의 응력 정정 계수 YST=2
일반 신뢰도에 따라 안전계수 SF= 1.25 를 선택합니다.
두 바퀴의 허용 굽힘 응력 계산
[σ f]1= σ flim1ystynt1/SF = 288 × 2 × 0.88//kloc-
=4 10Mpa
[σ f] 2 = σ flim2 ystynt2/SF =191× 2 × 0.9/1.25mpa
= 204 메가파
얻은 매개변수를 방정식 (6-49) 에 대입합니다.
σ f1= (2kt1/bm2z1) yfa1ysa1
= (2 ×1× 2586.583/35 × 22 × 20) × 2.80 ×1.55 메가파
= 8Mpa & lt[σF] 1
σ F2 = (2kt1/bm2z2) yfa1ysa1
= (2 ×1× 2586.583/35 × 22 ×120) × 2.14 ×/kloc
=1.2mpa < [σF]2
따라서 기어 치근의 굽힘 피로 강도가 충분합니다.
(9) 기어 변속기의 중심 모멘트 a 를 계산합니다.
A = m/2 (z1+z2) = 2/2 (20+120) =140mm
(10) 기어의 원주 속도 v 를 계산합니다.
V = π d1n1/60 ×1000 = 3.14× 40× 960
= 2.0096 미터/초
여섯째, 샤프트 설계 및 계산
입력 샤프트 설계 및 계산
1. 토크를 기준으로 샤프트 지름을 계산합니다.
45# 템퍼링, 경도 2 17~255HBS 를 선택하세요.
교과서 체크리스트에 따르면 c= 1 15 를 취한다.
D ≥115 (2.304/458.2)1/3mm =19.7mm
키웨이를 고려하고 지름을 5% 늘린 다음
D =19.7 × (1+5%) mm = 20.69
≈ d=22mm 를 선택합니다.
2. 샤프트의 구조 설계
(1) 샤프트에 있는 부품의 위치 지정, 고정 및 조립
단일 단계 감속기에서 기어는 상자의 중심에 배치되고 두 베어링을 기준으로 대칭으로 분산될 수 있습니다. 기어의 왼쪽은 테이블 어깨로 배치되고 오른쪽은 슬리브 축으로 고정됩니다. 연결은 플랫 키를 전환 맞춤 고정으로 사용하고, 두 베어링은 각각 숄더와 큰 원통에 의해 배치되므로 전환 맞춤 고정을 사용합니다.
(2) 샤프트의 각 세그먼트의 지름과 길이를 결정합니다.
단면: d 1=22mm, 길이 L 1=50mm.
∵ h = 2c c =1.5mm
섹션 2: D2 = d1+2h = 22+2 × 2 ×1.5 = 28mm.
∮ ∴d2=28mm
처음에는 7206c 각도 접촉 볼 베어링, 내경 30 mm 를 선택했습니다.
폭은 16mm 입니다.
기어 끝면과 상자 내벽을 고려하면 베어링 끝면과 상자 내벽 사이에 일정한 거리가 있어야 합니다. 슬리브 길이는 20mm 이며, 씰 캡을 통과하는 샤프트 길이는 씰 커버의 폭에 따라 결정되어야 하며, 커플 링과 상자 외벽은 일정한 모멘트를 고려해야 합니다. 따라서 이 세그먼트의 길이는 55mm 이고 기어 세그먼트의 길이는 허브 폭보다 2mm 작아야 하므로 두 번째 세그먼트의 길이는 다음과 같습니다.
L2 = (2+20+16+55) = 93mm
세 번째 피치 지름 d3=35mm
L3 = l1-l = 50-2 = 48mm
ⅳ 파이프 직경 D4 = 45mm mm
설명서에 따르면 c =1.5h = 2c = 2 ×1.5 = 3mm 입니다.
D4=d3+2h=35+2×3=4 1mm
길이는 오른쪽 소매와 같습니다 (예: L4 = 20 mm).
그러나 이 세그먼트의 왼쪽 롤링 베어링의 위치 어깨를 고려하여 베어링 분해가 용이하고 설치 치수 h=3 이 표준에 부합해야 합니다. 단면의 지름은 (30+3 × 2) = 36mm 여야 합니다.
그래서 ⅳ 세그먼트는 계단 모양으로 설계되어 있고, 왼쪽 세그먼트 지름은 36 mm 입니다.
섹션 지름 d5=30mm, 길이 L5= 19mm.
샤프트 세그먼트의 길이를 기준으로 샤프트 브래킷의 스팬 L= 100mm 를 계산할 수 있습니다.
(3) 굽힘 모멘트 조합 강도에 따라.
① 원 지름 찾기: 알려진 d 1=40mm.
② 토크 계산: 알려진 T2=34747.5N? 밀리미터
③ 원주 방향력 찾기: 피트
교과서의 스타일에 따라
Ft = 2t2/D2 = 69495/40 =1737.375n
④ 반경 방향 힘 Fr 을 찾는다.
교과서의 스타일에 따라
Fr=Ft? Tan α =1737.375 × tan 200 = 632n
⑤ 샤프트의 두 베어링은 대칭이기 때문에 La = LB = 50 mm 입니다.
(1) 축 응력을 그립니다 (그림 a).
(2) 수직 모멘트 다이어그램을 그립니다 (그림 b)
베어링 반력:
페이 =FBY=Fr/2=3 16N
FAZ = FBZ = 피트 /2 = 868 뉴턴
양쪽 대칭은 c 단면의 굽힘 모멘트도 대칭임을 나타냅니다. 수직 평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
Mc1= fayl/2 = 235.3× 50 =11.765n? M
(3) 수평 모멘트 다이어그램을 그립니다 (그림 c). 수평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다.
Mc2 = fazl/2 = 631.61455 × 50 = 31.58n? M
(4) 토크 차트 그리기 (그림 d)
Mc = (MC12+mc22)1/2 = (11.7652+3 M
(5) 그림 e 와 같이 토크 차트를 그립니다.
토크: T=9.55×(P2/n2)× 106=35N? M
(6) 동등한 모멘트 다이어그램을 그립니다 (그림 f)
토크로 인한 비틀림 전단력은 맥동 주기에 따라 변하며 α= 1, 단면 c 에서 등가 굽힘 모멘트를 취합니다.
Mec=[MC2+(αT)2] 1/2
= [43.3452+(1× 35) 2]1/2 = 55.5n? M
(7) 위험한 단면 c 의 강도 검사
공식 통과 (6-3)
σ e = mec/0.1d33 = 55.5/0.1× 353
=12.9 MPa < [σ- 1]b=60MPa
≈ 이 축은 충분히 견고하다.
출력 샤프트 설계 및 계산
1. 토크를 기준으로 샤프트 지름을 계산합니다.
경도가 (2 17~255HBS) 인 45# 담금질 및 템퍼링 강재를 선택합니다.
교과서에 따라 c= 1 15 를 취하다.
D ≥ c (P3/n3)1/3 =115 (2.77/1/
D=35mm 를 취합니다.
2. 샤프트의 구조 설계
(1) 샤프트의 부품 위치 지정, 고정 및 조립
단일 단계 감속기에서 기어는 상자의 중심에 설정할 수 있으며, 기어의 왼쪽은 두 베어링을 기준으로 대칭으로 분포되어 있습니다.
오른쪽에서 슬리브는 축 위치 지정에 사용되고 키 및 변이 맞춤은 원주 방향 위치 지정에 사용됩니다. 두 베어링은 베어링 숄더와 슬리브에 의해 각각 배치되고 전이는 원주 방향용으로 사용됩니다.
맞춤 또는 간섭 맞춤, 샤프트는 단계별, 왼쪽 베어링은 왼쪽에서, 톱니 슬리브, 오른쪽 베어링, 풀리는 오른쪽에서 차례로 로드됩니다.
(2) 샤프트의 각 세그먼트의 지름과 길이를 결정합니다.
7207c 각도 접촉 볼 베어링, 내부 지름 35mm, 폭 17mm 를 선택합니다. 기어의 끝면과 상자의 내벽, 베어링 끝을 고려하다
표면과 상자 내벽 사이에는 일정한 모멘트가 있어야 하므로 부시 길이가 20mm 이면 단면 길이는 4 1mm 이고 기어 단면 길이는 허브 폭 2mm 입니다.
(3) 굽힘 및 비틀림 조합 강도.
① 인덱싱 원의 직경 찾기: 알려진 d2=300mm.
② 토크 계산: T3=27 1N 알려진? M
③ 원주 방향력 찾기 Ft: 교과서 공식에 따르면.
Ft = 2t3/D2 = 2× 271×103/300 =1806.7n
④ 반경 방향 힘 공식을 찾는다.
Fr=Ft? Tan α =1806.7 × 0.36379 = 657.2n
⑤ 두 베어링 대칭.
∮ la = lb = 49mm
(1) FBZ FAZ FBY 의 counterforce 팩스를 찾습니다.
팩스 =FBY=Fr/2=657.2/2=328.6N
FAZ = FBZ = 피트 /2 = 1806.7/2 = 903.35 뉴턴
(2) 양쪽이 대칭일 때 책 단면 C 의 굽힘 모멘트도 대칭입니다.
수직 평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
Mc1= fayl/2 = 328.6× 49 =16.1n? M
(3) 수평면에서 단면 c 의 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다
MC2=FAZL/2=903.35×49=44.26N? M
(4) 복합 굽힘 모멘트 계산
Mc = (MC12+mc22)1/2
= (16.12+44.262)1/2
=47. 1N? M
(5) 등가 굽힘 모멘트 계산: 교과서에 따르면 α= 1.
Mec = [mc2+(α t) 2]1/2 = [47.12+(1× 27/
=275.06N? M
(6) 위험한 단면 c 의 강도 검사
방정식 (10-3)
σ e = mec/(0.1d) = 275.06/(0.1× 453)
=1.36mpa < [σ- 1]b=60Mpa
≈ 이 축은 충분히 튼튼하다.
일곱. 롤링 베어링 선택 및 계산 확인
조건에 따라 베어링의 예상 수명
16×365× 10=58400 시간
1, 입력 방향 계산
(1) 알려진 nⅱ= 686 r/min.
두 베어링의 반지름 반작용: fr 1 = fr2 = 500.2n.
처음 두 베어링은 7206AC 앵귤러 콘택트 볼 베어링입니다.
교과서에 따르면 베어링 내부의 축 방향력
FS=0.63FR 인 경우 fs1= fs2 = 0.63fr1= 315.1;
(2) ∵ fs1+fa = fs2fa = 0
따라서 한쪽 끝을 압축 끝으로 취하고 이제 1 끝을 압축 끝으로 취합니다.
Fa1= fs1= 315.1n fa2 = fs2 = 3/kloc-
(3) 계수 x 와 y 를 구하다.
Fa1/fr1= 315.1n/500.2n = 0.63
Fa2/fr2 = 315.1n/500.2n = 0.63
교과서에 따르면 e=0.68 입니다
Fa1/fr1< E x1=1fa2/fr2 < E x2= 1
Y 1=0 y2=0
(4) 등가 하중 P 1 및 P2 를 계산합니다.
교과서에 따르면 f P= 1.5 를 취한다.
교과서의 스타일에 따라
P1= FP (x1fr1+y1fa1) =
P2 = FP (x2fr1+y2fa2) =1.5 × (1× 500.2+0) = 750
(5) 베어링 수명 계산
∵ p1= p2 이므로 p = 750.3n
∵ 앵귤러 콘택트 볼 베어링 ε=3
매뉴얼에 따라 7206AC 모델의 Cr=23000N 을 받습니다.
교과서의 스타일에 따라
LH= 16670/n(ftCr/P)ε
=16670/458.2 × (1× 23000/750.3) 3
=1047500h > 58400 시간
기대 수명이 충분하다
2. 출력 방향을 계산합니다
(1) 알려진 nⅲ= 1 14r/min.
Fa = 0 FR = FAZ = 903.35 뉴턴
7207AC 앵귤러 콘택트 볼 베어링의 시험 생산
교과서 FS=0.063FR 에 따르면
Fs1= fs2 = 0.63 fr = 0.63× 903.35 = 569.1n
(2) 축방향 하중 FA 1 및 FA2 를 계산합니다.
∵ fs1+fa = fs2fa = 0
≈ 한쪽 끝은 압축 끝, 1 은 압축 끝, 2 는 릴랙스 끝입니다.
두 베어링의 축방향 하중: fa1= fa2 = fs1= 569 438+0n.
(3) 계수 x 와 y 를 구하다.
Fa1/fr1= 569.1/903.35 = 0.63
Fa2/fr2 = 569.1/930.35 = 0.63
교과서에 따르면: e=0.68.
∶fa1/fr1< ≈ x1=1동부
Y 1=0
∵ ∫FA2/FR2 & lt；; ≈ x2 =1동부
Y2=0
(4) 등가 동하중 P 1 및 P2 를 계산합니다.
FP= 1.5 를 취합니다.
P1= FP (x1fr1+y1fa1) =
P2 = FP (x2fr2+y2fa2) =1.5 × (1× 903.35) =1355n
(5) 베어링 수명 계산 LH
∵ p1= p2 이므로 P= 1355 ε=3 입니다.
설명서 7207AC 베어링 Cr=30500N 에 따라.
교과서에 따르면: ft= 1
교과서의 스타일에 따라
Lh= 16670/n(ftCr/P) ε
=16670/76.4 × (1× 30500/1355) 3
= 2488378.6h & gt58400 시간
이 베어링은 합격이다.
여덟, 키 연결 선택 및 계산 확인
샤프트 지름 d 1=22mm, L 1=50mm.
매뉴얼을 확인하고 c 플랫 키를 선택하면 다음을 얻을 수 있습니다.
키 a8× 7gb1096-79l = l1-b = 50-8 = 42mm.
T2=48N? M h = 7mm
교과서 P243( 10-5) 에 따르면
σp=4T2/dhl=4×48000/22×7×42
= 29.68mpa & lt [σ r] (110mpa)
2. 입력 샤프트와 기어는 플랫 키로 연결됩니다.
샤프트 지름 d3=35mm L3=48mm T=27 1N? M
설명서 P5 1 을 확인하고 A 형 플랫 키를 선택합니다.
열쇠 10×8 GB 1096-79
L = L3-b = 48-10 = 38mm h = 8mm
σ p = 4t/DHL = 4 × 271000/35 × 8 × 38
=101.87mpa < [σp]( 1 10Mpa)
출력 샤프트와 기어 2 는 플랫 키로 연결됩니다.
샤프트 지름 D2 = 51ml2 = 50mt = 61.5nm
설명서를 검토하고 A 형 플랫 키를 선택합니다.
열쇠16 ×10gb1096-79
L = L2-b = 50-16 = 34mm h =10mm
교과서에 따르면
σ p = 4t/DHL = 4× 6100/51×10 × 34 = 60.3mpa & lt [σp]