3. 1 변압기에서 주자통과 자속 누설의 성질과 작용은 어떤 차이가 있습니까? 변압기를 분석할 때 그 기능을 어떻게 반영합니까? 그것들은 어떤 자력에서 생겨났습니까?
3.2 변압기의 Rm 과 Xm 의 물리적 의미는 무엇입니까? 자기 회로 포화는 Rm 과 Xm 에 어떤 영향을 미칩니 까? 왜 Xm 큰 Rm 이 작습니까?
3.3 변압기의 정격 전압은 220/ 1 10V 입니다. 저전압 측 실수로 220V 전원에 접속하면 어떻게 되나요?
3.4 변압기의 2 차 측면 액세스 저항, 인덕턴스 및 용량 성 부하에서 1 차 측 입력 무효 전력의 차이점은 무엇입니까? 왜요
3.5 변압기의 다른 조건은 그대로 유지됩니다. X 1σ 및 XM 은 다음과 같은 상황에서 어떻게 변경됩니까?
(1) 1, 2 차 권선 턴 변경10%;
(2) 추가 전압 변화 65438 00%;
(3) 주파수가 10% 로 변경됩니다.
3.6 변압기 단락 임피던스 Zk, Rk, Xk 는 단락 실험 및 부하 작동 시 값이 동일합니까? 무부하 테스트 및 부하 실행 시 인센티브 임피던스 Zm, Rm 및 Xm 의 값이 동일합니까?
3.7 변압기의 무부하 손실이 대략 철손실로 간주될 수 있는 이유는 무엇입니까? 단락 손실을 구리 손상으로 대략적으로 볼 수 있는 이유는 무엇입니까? 변압기의 실제 철손실과 구리 손실은 각각 무부하 손실과 부하 하의 단락 손실과 차이가 있습니까? 왜요
3.8 부하 전류가 변하지 않을 때 변압기의 전압 변화율은 부하의 역률에 따라 어떻게 변경됩니까?
3.9 1 측 정격 전압이 220/ 1 10V 인 동일한 단상 변압기 2 대를 1 측으로 변환하는 알려진 매개변수는 1 측과 2 차 측면 누설 저항 공칭 값이 z1* = z2 입니다 0? 460o, 여자 리액턴스 단위 값 Zm*=20? 0? 그림과 같이 460o 는 두 변압기의 원래 가장자리를 연결하여 440 에 연결합니까? 0? 40oV 전원 공급 장치에서 다음 세 가지 경우의 다음 전류 크기 (단위 값) 를 구합니다.
질문 3.9 그림
(1) 끝 1 3 에 연결, 2 와 4 에 연결;
(2) 끝점 1 4 에 연결, 2 와 3 에 연결;
(3) 1 차 변압기는 2 차 옆이 열려 있고, 2 차 변압기는 2 차 옆이 단락되어 있다.
3. 10 3 상 변압기의 변압비와 회선 전압비의 차이점은 무엇입니까? 변환할 때 전자를 사용합니까, 아니면 후자를 사용합니까?
3. 1 1 Yd 3 상 변압기 배선, 무부하 작동 시 한 쪽에 정격 전압을 더합니다. 이때 2 차 측면의 삼각형을 끊고 개구부의 전압을 측정한 다음 삼각형을 닫고 전류를 측정합니다. 이 3 상 변압기가 3 상 변압기인지 3 상 철심 변압기인지 측정치가 다른가요? 왜요
3. 12 변압기가 병렬로 작동하는 가장 좋은 조건은 무엇입니까? 어떻게 이상적인 상황에 도달할 수 있습니까?
3. 13 3 상 변압기에서 제로 시퀀스 전류와 제로 시퀀스 자속이 3 차 고조파 전류 및 3 차 고조파 자속의 유사점과 차이점?
3. 14 왜 Yyn 배선은 3 상 변압기 그룹에 적합하지 않고 Yyn 배선은 3 상 코어 변압기에 사용할 수 있습니까?
3. 15 Yy 연결 변압기, 한 번에 대칭 3 상 전압, 2 차 측면 단락 회로 (그림 참조) 대칭 컴포넌트 방법은 1 차 및 2 차 측면 전류의 대칭 컴포넌트를 분석하는 데 사용됩니다. 이 경우 중간점 변위가 있습니까? 왜요
주제 3. 15 그림
3. 16 A 3 상 전력 변압기: SN=3 1500kVA, u1n/u2n = 220//kloc/ 0? 7 = 0.038ω, X 1s=X? 0? 72s = 8Ω ω, RM = 177 1 1ω, XM =13845/kloc/ 고전압 측면이 정격 전압에 연결되면 다음을 찾으십시오.
(1) 고압 측 전류, 고압 측면에서 COS φ1;
(2) 저압 제곱 기전력 E2;
(3) 전압, 전류, 부하 역률 및 출력 전력이 낮습니다.
3. 17 A S9 시리즈 3 상 전력 변압기, 고압 및 저압 측 y 연결, SN=200kVA, u1n/u2n =10/0
3. 18 연습 3-20 중 변압기 고압 측 단락 실험: Uk=400V, Ik= 1 1.55A, PK = 350a
3. 19 3 상 전력 변압기 크롬 보드 데이터는 SN=20000kVA, u1n/u2n =10//kloc/입니다 이 변압기의 고압면이 1 10kV 전력망에 연결된 경우, 저압면이 대칭 삼각형 연결의 부하에 접근할 경우, 위상 당 임피던스는 16.37+j 7.93ω 입니다. 고압면에서 보이는 저압측 전류, 전압을 시도해 보십시오.
3.20 은 여전히 연습 3. 19 의 변압기 데이터를 사용합니다. 고압 측에서 정격 전압을 적용할 때 저전압 측면의 부하 전류는 953.5A 이며 부하 역률 (lag) 을 사용하여 전압 변화율, 저전압 측 전압 및 효율성을 구합니다.
3.2 1 그림과 같이 각 변압기의 고저 전동력 페이저를 그려 연결 그룹을 판별합니다.
질문 3.2 1 숫자
3.22 3 상 변압기의 경우 고압 권선의 동명 끝과 고압 권선의 첫 번째 끝 표시가 그림과 같이 표시됩니다. 변압기를 Yd7, Yy4 및 Dy5 에 연결해 봅니다. 그리고 그들의 기전력 페이저 다이어그램을 그립니다.
질문 3.22 그림
답안을 참고하다
3. 1 응답 주 자기속: 철심을 따라 닫히면서 1 회 권선 및 2 차 권선과 교차하여 교차 체인의 권선에서 전동력을 감지한다. 그것은 에너지 변환을 실현하는 매체이자 변압기의 작업자속으로, 총 자속의 대부분을 차지한다. 자속 누설: 주로 비자석 재질을 따라 닫히고, 한 번만 권선 또는 2 차 권선을 통과합니다. 교차 권선에서 전동력을 감지하고, 누출과 압력 강하의 역할을 하며, 수량면에서 주 자기속보다 훨씬 적다. 여자 리액턴스 Xm 은 변압기에서 주 자기속의 작용을 반영하는 데 자주 사용된다. 주 자속의 자기 회로는 비선형이기 때문에 Xm 은 상수가 아니며 철심 채도가 증가함에 따라 감소합니다. 또한 누설 저항 Xσ 는 자속 누설의 영향을 반영하는 데 사용됩니다. 자속 누설은 기본적으로 선형이기 때문에 X 시그마는 기본적으로 상수이다. 주 자기속은 1 차 권선 및 2 차 권선의 자력에 의해 생성되고, 자속 누설은 1 차 권선 또는 2 차 권선의 자력에 의해 별도로 생성됩니다.
3.2 답안 Rm 은 변압기의 여자 저항을 나타내며, 변압기의 철손실을 반영하는 동등한 저항으로, 복안법으로 측정할 수 없다. Xm 은 변압기의 여자 리액턴스를 나타내며, 주 자속이 회로에 미치는 전자기 작용을 반영한다. Rm 과 Xm 모두 자기 회로 채도가 증가함에 따라 감소합니다. Xm 이 클수록 Rm 이 작아지고, 주자속이 변하지 않는 경우 철손실이 작기 때문에 Xm 이 크고 Rm 이 작기를 바랍니다. 이를 위해 변압기 철심 재료는 모두 냉간 압연 실리콘 강판을 사용하며, 좋은 자기 에너지 (높은 투자율), 낮은 철 손실, 두께가 0.27mm, 0.3mm, 0.35mm 입니다 .....
3.3 이때 주자속이 거의 2 배 증가했고, 자기회로 채도가 크게 증가했고, 자기전류가 크게 증가했고, 구리 소모가 증가했으며, 철소모가 3 ~ 4 배 증가했고, Rm 과 Xm 이 감소할 수 있다. 이 시점에서 다음과 같은 현상이 발생합니다: 전류가 너무 크고, 소음이 너무 크고, 진동이 너무 크고, 변압기가 과열됩니다.
3.4 A: 변압기의 등가 회로는 감성적이기 때문에 2 차 측면 연결 감성 부하가 있을 때 한 번에 입력되는 무효 전력이 가장 크고, 차단성 부하가 두 번째이며, 수용성 부하가 가장 적습니다. 부하 콘덴서가 충분히 크면 감성 무효 전력을 전력망에 전달할 수도 있다.
3.5 누설 방지 및 여자 리액턴스. 누설 임피던스 압력 강하를 무시하고 u1≈ e1= 4.44fn1ф m 입니다.
(1) N 1 이 증가하면 N 1φ m = 상수로 인해 주 자속이 줄어들고 자기 채도가 감소하며 Lm 증가, l/kloc 따라서 n11=1.1n1일 때 XM 1 1.21XM; N 1 1 = 0.9N 1, x1σ1= 0.8/kloc
(2) 추가 전압이 증가하면 M 의 증가로 인해 자기 회로의 채도가 증가하고 Lm 이 감소합니다. L 1σ 자기 회로의 채도와 관련이 없으며 L 1σ 변경되지 않습니다. 따라서 u11=1.1u1일 때 X 1σ U 1 1 = 0.9U 1 이면 X 1σ
(3) 주파수가 증가하면 F M = 상수로 인해 주 자기선속 M 이 줄어들고 자기회로 채도가 줄어들고 Lm 이 커지며 L 1σ 는 자기회로 채도와 무관하며 L 1σ 따라서 f11=1.1f1이면 x/kloc/ F 1 1=0.9f 1, x1σ1= 0.9x/klls
3.6 a: 변압기의 단락 임피던스는 작동 상태와 관련이 없습니다. 단락 실험 상태든 부하 작동 상태이든, 두 상태의 전류가 같은지 여부에 관계없이 변압기의 단락 임피던스는 동일합니다. 단락 저항은 본질적으로 권선의 와이어 저항이기 때문에 그 값은 재질의 길이, 단면 및 전도율에만 관련되며 각 작동 상태의 전류와는 무관합니다. 단락 임피던스는 본질적으로 자속 누설에 의해 결정되는 누설 저항입니다. 자속 누설 경로는 주로 공기, 기름 등의 매체를 통과하는데, 그 전도율은 일정하며 전압이나 전류를 가하는 크기와 무관하다. 따라서 단락 임피던스, 단락 저항 및 단락 리액턴스 값은 단락 테스트 및 부하 작동에서 동일합니다.
변압기의 여자 저항은 철손실에 의해 결정되는 동등한 저항이다. 철심의 자속이 변경되면 (즉, 철심의 자기 밀도가 변경되면) 해당 등가 저항 값도 변경됩니다. 변압기의 여자 리액턴스는 철심의 주 자속에 해당하는 리액턴스이며, 그 값은 철심의 자기 회로 특성에 따라 달라집니다. 철심 속의 자기속이 변하면 채도가 바뀌고, 자기도율이 변하고, 자기저항도 변한다. (윌리엄 셰익스피어, 자기저항, 자기저항, 자기저항, 자기저항, 자기저항, 자기저항, 자기저항) E 1 근사치는 변하지 않는 것으로 간주되고, 무부하 실험과 부하 작동 시 주 자기속 фm 은 변경되지 않으며, 한 번에 동일한 전압을 적용하고, 누설 임피던스 압력 강하가 무시되면 여자 임피던스는 기본적으로 동일합니다.
3.7 답: 변압기가 무부하 운행할 때, 그 손실에는 철손실과 구리 손실이 포함되지만, 무부하 전류가 적기 때문에, 구리 손실은 무시할 수 있다. 일반적으로 무부하 손실은 대략 철손실로 간주된다.
변압기 단락 실험에서 단락 손실은 두 부분, 즉 철손실과 구리 손상으로 구성됩니다. 그러나 시험 전압이 매우 낮기 때문에 철심의 자기속은 매우 작기 때문에, 단락 시의 여자 전류는 정격 전압의 무부하 전류보다 작고 단락 전류는 크고 구리 손실은 크므로, 철 손실은 비교적 작기 때문에 무시할 수 있다. 일반적으로 단락 손실은 거의 구리 손실로 간주됩니다.
부하와 무부하 실험에 의해 가해진 전압은 모두 정격이며, 그것들의 철소모는 비슷하다. 엄밀히 말하면, 부하하의 철손실은 공재하의 철손실보다 약간 적다. 부하 전류가 한 번의 누설 임피던스에 대한 압력 강하가 무부하 실험보다 크기 때문에 철심의 자기속 밀도가 무부하 때보다 약간 낮기 때문에 철손실이 적기 때문이다. 또한, 소위 무부하 손실에는 소량의 구리 손실이 포함되기 때문에 하중 하의 실제 철 손실은 무부하 테스트보다 약간 작다.
부하와 단락 시 구리 손실의 비교는 동일한 전류 (예: 정격 전류) 에서 수행해야 합니다. 구리 손실은 단락 저항에서 전류의 전력 손실이다. 두 경우 모두 전류가 대체로 동일하기 때문에 두 경우 모두 구리 손실의 차이가 크지 않다. 단락 손실에 소량의 철 손상이 포함되어 있는 경우 부하 하의 실제 구리 손실은 단락 실험 시 측정한 구리 손실보다 약간 작습니다.
3.8 A: 부하의 역률이 1 인 경우, 즉 부하가 순수 저항이면 변압기의 전압 변화율은 매우 작습니다. 부하가 저항 및 감성인 경우, 즉 역률이 지연될 때 부하 임피던스 각도 ψ2 지연이 많을수록 전압 변화율이 커집니다. 언제 ...
최대값에 도달하면 ψ2 가 다시 증가하고 전압 변화율이 감소하는 경향이 있습니다. 부하가 저항 및 허용 가능성인 경우 즉 역률이 앞서 있을 때 부하의 임피던스 각도가 많을수록 전압 변화율이 작아집니다. 이 경우 전압 변화율은 음수가 되고 부하 전압은 무부하 전압보다 큽니다.
3.9 솔루션:
(1) 터미널 1 연결 3,2 연결 4 에서 두 변압기가 모두 무부하 상태에서 작동하는 것과 같습니다. U 1N=220V 를 전압 기준 값으로, 적용된 전압의 단위 값은 다음과 같습니다.
적용된 전압을 기준 페이저, 즉
(2) 1 및 4 연결, 2 및 3 연결 시 두 변압기가 모두 단락 상태에서 작동하는 것과 같습니다.
(3) 이 경우
그래서,
단위 가치로 다시 쓰는 형식, 즉
(Zm 을 상수로 설정)
3. 10 응답 3 상 변압기의 비율은 단상 변압기의 비율과 동일하며, 1 차 및 2 차 측면의 위상 전동력의 비율은 1 차 및 2 차 측면 권선의 권선비와 같습니다. 라인 전압 비율은 1 차 및 2 차 측면 라인 전압의 비율입니다. 1 차 및 2 차 권선 연결 방법 (별 연결 또는 삼각형 연결) 과 관련된 비율 또는 비율의 배수 (또는 배수) 와 같을 수 있습니다. 변환 시 가변율을 사용합니다.
3. 1 1 2 차 측면 삼각형 개구부에서 측정한 전압은 2 차 측면 3 상 3 차 고조파 전동력의 합계로, 그룹이 커지고 코어가 작아집니다. 그룹 변압기의 3 상 자기 회로가 서로 독립적이기 때문에, 3 차 고조파 자속은 철심을 따라 닫을 수 있기 때문에, 수치가 크고, 감지된 3 차 고조파 기전력도 크다. 철심 변압기의 3 상 자기로는 상호 연관되어 있으며, 3 차 고조파 자속은 철심을 따라 닫을 수 없고, 오일, 연료 탱크 벽 등 새는 자기 회로에만 의존할 수 있기 때문에, 수치가 낮고, 감지된 3 차 고조파 자력도 작다. 2 차 측면 삼각형 폐쇄로 측정된 전류는 3 차 고조파 전류로, 철심 변압기든 그룹 변압기든 측정된 값은 매우 작다. 2 차 측 3 차 고조파 전류가 인센티브를 발휘하기 때문에, 주 자속은 정현파에 가깝고, 3 차 고조파 자속은 작으며, 감지의 3 차 고조파 기전력은 매우 작으며, 2 차 측면 삼각형이 열려 있을 때보다 훨씬 작다.
3. 12 변압기 병렬 작동에 이상적인 조건은 다음과 같습니다
(1) 무부하 시 병렬 변압기의 1 차 측면 사이에 순환이 없습니다.
(2) 변압기에 부하가 있을 때 평행한 각 변압기가 받는 부하 전류는 정격 용량에 비례하여 분배됩니다.
위의 병렬 작동의 이상을 달성하기 위해서는 각 변압기가 다음 세 가지 조건을 충족해야 합니다.
(1) 각 변압기의 1 차 및 2 차 측면의 정격 전압은 동일합니다.
(2) 각 변압기의 배선 그룹 번호는 동일합니다.
(3) 각 변압기의 단락 임피던스 공칭 값은 동일합니다.
3. 13 답변 두 가지 유사점은 다음과 같습니다.
(1) 은 시간에 따라 변하는 사인 함수입니다.
(2) 3 상 전류와 자기속의 제로 시퀀스 구성요소는 서로의 크기와 위상이 같고, 대칭 3 상 시스템에서 전류와 자기속의 3 차 고조파 구성요소도 서로의 크기와 위상이 같다.
(3) 유통 상황이 같다. 제로 시퀀스 전류와 3 차 고조파 전류가 흐를 수 있는지 여부는 권선의 연결 방식에 따라 다르며, 제로 시퀀스 플럭스와 3 차 고조파 자속의 흐름은 3 상 자기 회로 구조와 관련이 있습니다.
이 둘의 차이점은 다음과 같습니다.
(1) 의 주파수가 다릅니다. 전류와 자기속의 0 순서 성분의 주파수는 기저파 주파수이고, 전류와 자기속의 3 차 파동의 주파수는 기저파 주파수의 3 배이다.
(2) 원인이 다르다. 전류와 자기속의 0 순서 구성요소는 3 상 비대칭 사인파 전류와 자기속으로 분해되고, 전류와 자기속의 3 차 파형 구성요소는 사인파 전류와 자기속으로 분해된다.
3. 14 Yyn 연결 3 상 변압기가 비대칭적으로 작동하거나 단상 부하가 있을 때 중간점이 이동합니다. 중간점 이동의 크기는 주로 0 순서 전동력의 크기에 따라 달라지고, 0 순서 전동력의 크기는 0 순서 자기속의 크기에 따라 달라집니다. 3 상 변압기 그룹의 경우 0 순서 자속은 철심을 통해 닫을 수 있으므로 0 순서 자기 임피던스는 양의 순서 임피던스와 같으며 그 값은 매우 큽니다. 작은 제로 시퀀스 전류는 상당히 큰 제로 시퀀스 자속을 생성하고 상당히 큰 제로 시퀀스 전세를 감지할 수 있다. Yyn 연결법을 채택하지 않는 것은 중점 이동이 크고 위상 전압이 심각하게 비대칭적이어서 전기 설비가 제대로 작동하지 않기 때문이다.
그러나 3 상 철심 변압기의 상황은 크게 다르다. 제로 시퀀스 자속은 오일과 연료 탱크를 회로로 하고, 제로 시퀀스 임피던스는 매우 작다. 비대칭 하중이나 단상 하중이 있을 경우 중간점 이동이 심각하지 않으며 Yyn 연결 방법을 사용할 수 있습니다. 그러나 제로 시퀀스 자속이 탱크 벽을 통과할 때 와전류 손실이 발생할 수 있습니다. 이런 소용돌이 손실과 위상 전압의 변화를 최소화하려면 변압기의 중성선 전류를 제한해야 한다.
3. 15 솔루션은 여자 전류를 무시하고 2 차 측량이 1 차 측으로 변환되었다고 생각합니다. 전류 방향은 그림과 같습니다.
알려진
2 차 측 전류의 각 상 시퀀스 컴포넌트는 다음과 같습니다
자력력의 균형 관계에 따르면, 한 번에 각 단계의 전류를 직접 다음과 같이 구할 수 있다.
0 순서 전류도 없고 0 순서 자기장도 없기 때문에 0 순서 전세가 없기 때문에 중간점은 움직이지 않습니다.
3. 16 솔루션: 3 상 변압기의 경우 대칭 3 상 시스템으로 인해 단상 변압기는 고전압 A 상, 저전압 A 상 및 부하 A 로 구성되며 위에서 설명한 등가 회로로 계산하여 등가 회로를 그릴 수 있습니다.
T 형 등가 회로
시나리오 1 은 그림과 같이 t 형 등가 회로를 사용합니다.
가변율:
(1)
고압 측면에서 등가 임피던스
(2)
(3)
(실제로 부하 역률은 ZL 에서 직접 내보낼 수 있습니다. ) 을 참조하십시오
저전압 구형파:
저전압 구형파 전류:
출력 전력:
감마 등가 회로
시나리오 2 는 그림과 같이 γ 형 등가 회로를 사용합니다.
(1) 질문의 뜻에 따라:
(2) 다음을 볼 수 있습니다.
(3) 저전압:
저전압 구형파 전류:
출력 전력:
T 형과 플루토늄 등가 회로의 계산 결과를 비교해 보면 모든 전압, 전류, 전력 및 중간 매개변수에 대해 두 방법의 오차가 모두 0.5% 미만이며, 물론 소용량 변압기 오차는 약간 클 수 있습니다.
3. 17 솔루션: 높은 정격 및 낮은 정격 위상 전압 계산:
가변율:
무부하 위상 전류:
위상 당 손실:
저전압 여기 임피던스:
저전압 측 여자 저항:
저전압 측 여자 리액턴스:
위의 매개변수는 저압 쪽에서 본 값으로 이제 고압 측면으로 변환됩니다.
고압 측면에 정격 전압을 가하면 무부하 손실이 발생합니다. 고압 측과 저압 측이 정격 전압을 적용하여 무부하 실험을 할 때 무부하 손실이 동일하다는 것을 알 수 있다.
3. 18 용액: 상 전압:
위상 전류:
단상 손실:
단락 임피던스:
단락 저항:
단락 리액턴스:
저전압 쪽에서 단락 테스트를 수행하는 경우
저전압 쪽에 가해진 전압:
저전압 구형파 전류:
저전압 단락 저항:
저전압 측 1 상 손실:
계산에 따르면 저전압 쪽에서 단락 실험을 할 때 부하 손실 값은 변하지 않지만 너무 작아서 전압 조절 장치가 요구 사항을 충족하지 못하고 테스트 오차도 크다는 것을 알 수 있습니다.
3. 19 솔루션: γ 등가 회로 사용:
저전압 측 정격 상 전압: U2 ψ U2ψN = 10500V V.
저전압 측 정격 위상 전류:
저압 정사각형 임피던스의 기본 값:
부하 위상 임피던스의 단위 값:
부하 분기 전류의 단위 값:
저전압 사각 라인 전류:
저전압 정사각형 위상 전압 표준:
저전압 정사각형 라인 전압:
고전압 측 무부하 전류 표준 단위 값:
고전압 구형파 전류의 단위 값:
고전압 측 정격 전류:
고전압 구형파 전류:
고압 측면에서 보면:
3.20 솔루션: 하중 계수:
부하 역률: 질문 3. 19 에서
저전압 정사각형 라인 전압:
이 예의 부하 계수 β는 3. 19 문제와 동일하며 전압 변화율로 계산된 저전압 측 부하 끝 전압은 3. 19 문제 (등가 회로 사용) 와 매우 가깝습니다.
3.2 1 대답:
Yy 10
(b) Yd3
(c) Dy 1
(d) Dd6
3.22 A:
(a) Yd7
(b) Yy4
Dy5